【正文】 （） =合計： 底層：墻體： （）18= 鋁合金窗： = 水刷石外墻面： （） =水泥粉刷內(nèi)墻面： （） =合計： ：標準層：墻體： （）18=水泥粉刷內(nèi)墻面： 2=合計： 底層：墻體： （）18= 水泥粉刷內(nèi)墻面： 2= 合計： ：女兒墻使用300mm厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，=，兩側(cè)均為20mm厚的抹灰，墻高設計為900mm，另外上面為100厚混凝土蓋頂。則單位面積內(nèi)的重力荷載為：+172= 結(jié)構(gòu)的線剛度與橫向側(cè)移剛度計算 結(jié)構(gòu)的線剛度計算在框架結(jié)構(gòu)中，為了增大梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架的側(cè)移，現(xiàn)澆樓板的樓可以作為梁的有效翼緣。為考慮這一有利的作用，在計算梁的截面慣性矩的時候，對于中框架取I=2Io（Io為梁的截面慣性矩），邊跨梁I= 梁采用C30混凝土，查表的，其彈性模量i邊＝EI/L=中跨梁：i中＝EI/L=底層柱：i底＝EI/L=其余各層柱：i上＝EI/L=令i上＝,則其余各桿件的相對線剛度為：i邊＝i中＝i底＝則該框架的相對線剛度如下圖5所示：圖5 框架梁柱的相對線剛度 結(jié)構(gòu)的橫向側(cè)移剛度計算底層： A、E柱 B、C柱 標準層： A、E柱 B、C柱 計算結(jié)果見下表2：表2 橫向側(cè)移剛度統(tǒng)計表層號12345∑D∑D1/∑D2=＞ 故框架為規(guī)則框架、地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi、柱、墻、門、窗重力荷載標準值 梁、柱、墻、門、窗重力荷載標準值一．梁、柱重力荷載標準值 表3梁、柱重力荷載標準值層次構(gòu)件b/mh/m/(kN/m3)g/(kN/m)/mnGi/kN∑Gi/kN1邊橫梁2516中橫梁258次梁2514縱梁2528柱253210672～5邊橫梁2516中橫梁258次梁2514縱梁2528柱2532748二．墻自重外墻作法：全部使用300mm厚的灰砂磚，=18kN/m3，,一側(cè)為20mm的厚抹灰層，=17kN/㎡，一側(cè)墻體為水刷石墻面，=㎡；則外墻的重力荷載標準值為：18+17+ =內(nèi)墻使用300mm厚的灰砂磚，=18kN/m3,兩側(cè)均為20mm厚的抹灰層，則內(nèi)墻的單位面積重力荷載標準值為：18+172=三．門窗單個重力荷載計算除大門為玻璃門，辦公室為木門窗：全部使用鋁合金玻璃窗 重力荷載代表值重力荷載代表值指該建筑物的相關(guān)構(gòu)件自重標準值和可變荷載組合值之和。當計算頂層時，可變荷載取雪荷載。底層：外墻總長：外墻面積：=外墻自重：= kN所以 G=171597./2= kN內(nèi)墻總長：（）10+（）6+++（）16=內(nèi)墻G=底層梁自重 G=柱子：G=(1067+748)/2= kN門： G=（2+2+）+（17+）= kN窗：G=（2+10+6+2）= kN板：G=[()()]+2()()=活荷載：G==二層：外墻總長：6+（）2+10=外墻自重：G=內(nèi)墻總長：（）6+（）6++6++2=內(nèi)墻G=柱：G=748 kN梁：G= kN門：G=（6++4+12）= kN窗：G=（4+14+6）=板：G=活荷載：G=三、四層：外墻：G=內(nèi)墻：總長:()11+()8++2+8+2=內(nèi)墻自重：G=柱：G=748 kN梁：G= kN門：G=（20+2+）=窗：G==板：G=活荷載：G= kN頂層：雪荷載：G==外墻：G=內(nèi)墻：總長：（）8+（）7++4+2+2+() 10+() 10=193kN內(nèi)墻自重：G=193柱：G=748/2=374kN梁：G=門：G=（4+4+20+）= kN窗：G=女兒墻:使用300mm厚的蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，=，兩側(cè)均為20mm厚的抹灰，墻高設計為900mm，另外上面為100厚混凝土蓋頂。則單位面積內(nèi)的重力荷載為：+172=屋面女兒墻：（+）2=122m2女兒墻自重：G=122=284kN板：G==屋頂建筑造型：假定為300KN活荷載：G=綜合以上計算得：G1=+++=G2=++++748+++++=G3=G4=(+)*2+748+++++=G5=++374+++++284+++300=所以，地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi，可由下圖6表示：圖6 地震荷載集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi 橫向水平地震作用下框架的側(cè)移計算表4結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算表層次Gi／kNVGi／kN∑Di／（N／mm)△ui／mmui／mm5816483848．52818框架的自振周期：取,則T1= ΨT== 橫向水平地震作用下的樓層地震剪力計算由于本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，變形以剪切型為主的且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故使用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總的橫向水平地震作用標準值計算如下：查表得 ，；因為，所以可不考慮頂部附加地震作用分數(shù)。計算各質(zhì)點的水平地震作用標準值，將上述和代入可得 計算結(jié)果見表5：表5各質(zhì)點橫向水平地震作用下樓層地震剪力計算表層次Hi／mGi／kNGiHi／kNmFi／kNVi／kN54321各質(zhì)點的水平地震作用下的樓層地震剪力沿著房屋高度的布設情況見圖7所示：(a)橫向地震作用下荷載分布 （b）每層之間剪力分布 圖7 橫向水平地震作用及樓層地震剪 水平地震作用下的位移驗算橫向水平地震作用下的該一榀框架結(jié)構(gòu)的每層間位移和頂點位移各按下面兩式計算： 計算結(jié)果見表6所示，表中的層間彈性位移角=/。表6橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi／kN∑Di／（N／mm)△ui／mmui／mmhi／mm=/5834001／22674834001／11933834001／8792834001／7421848501／786由上表可知，該框架的最大層間位移角位于在第二層，其為1/742＜[/h]= 1/550，滿足要求。 風荷載標準值計算及位移驗算 風荷載標準值計算為簡化計算，將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如下表所示，表中Z為框架節(jié)點之室外地面的高度，A為一榀框架每層節(jié)點的受風面積。計算公式為： 計算結(jié)果見下表7：表7 風荷載標準值計算層次54321所以，該框架在風荷載作用下的標準值示意圖見下圖8：圖8 風荷載作用下的結(jié)構(gòu)受荷圖，單位kN 風荷載作用下框架的的位移驗算風荷載作用下框架的層間位移計算公式為：該框架在橫向風荷載作用下的側(cè)向位移計算結(jié)果見下表8：表8 風荷載作用下框架的位移計算層次51/2000041/1172431/829321/641511/5639由上表可知，風荷載作用下該框架的最大層間位移角最大值為1/5639＜[/h]= 1/550，滿足要求。 地震荷載與風荷載的內(nèi)力計算水平地震作用下的框架柱端彎矩使用D值法計算。具體計算結(jié)果見表9：表9各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mVi/kN/（N/mm）邊柱中柱yy57154434715443126371544327154431580144表中M的單位為kNm，V單位為kN 。相關(guān)的計算公式： 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算通過以上計算所得的數(shù)據(jù)，使用節(jié)點彎矩