【正文】 從坪2928壓裂施工曲線可以看出，初次加入暫堵劑后施工壓力上升，且高于油層破裂壓力，達(dá)到微裂縫開啟目的，二次加入暫堵劑后，施工壓力再次上升，達(dá)到了分級(jí)暫堵目的。從措施后生產(chǎn)動(dòng)態(tài)來(lái)看，效果明顯。表17 分區(qū)塊暫堵劑用量選擇表區(qū)塊暫堵強(qiáng)度（Kg/m）杏河油層厚：10m 強(qiáng)度：2030油層厚：10m 強(qiáng)度：40王窯3040侯市4050坪橋2030縫內(nèi)轉(zhuǎn)向劑加入時(shí)機(jī)：對(duì)位于主向井，為避免和減少注入水沿主裂縫水竄的機(jī)率，壓裂主縫長(zhǎng)應(yīng)適當(dāng)控制，以增加新縫長(zhǎng)度為主要目標(biāo)，縫內(nèi)轉(zhuǎn)向劑在加砂量達(dá)到1/2時(shí)加入，對(duì)于側(cè)向井，壓裂主縫長(zhǎng)可適當(dāng)增加，為避免支裂縫過長(zhǎng)而太靠近水線，引起壓后高含水，縫內(nèi)轉(zhuǎn)向劑在加砂量達(dá)到2/3時(shí)加入。對(duì)于采出程度高、高含水井，采用直接先堵后壓的縫內(nèi)轉(zhuǎn)向劑加入工藝進(jìn)行重復(fù)壓裂改造。（2）現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果分析評(píng)價(jià)2006年重復(fù)壓裂增產(chǎn)措施緊密結(jié)合油藏動(dòng)態(tài)和區(qū)域物性的變化，適時(shí)進(jìn)行施工參數(shù)優(yōu)化和技術(shù)配套完善，及時(shí)調(diào)整措施規(guī)模和措施方向，在選井條件變化的情況下，單井增油連續(xù)保持穩(wěn)定，同時(shí)中高含水油井壓裂技術(shù)實(shí)現(xiàn)了突破，坪橋區(qū)塊增油效果好于往年，酸性清潔壓裂試驗(yàn)取得成功。全年共實(shí)施重復(fù)壓裂72口,有效70口，%，累積增油18215噸。表18 2006年重復(fù)壓裂措施效果表中高含水油井壓裂技術(shù)應(yīng)用取得突破早期的重復(fù)壓裂選井主要集中在含水30%以下的油井，隨油田注水開發(fā)的延長(zhǎng)，油井見水，含水不斷上升。油井見水以后，相滲透率發(fā)生變化，產(chǎn)液指數(shù)和產(chǎn)油指數(shù)下降，原水力裂縫也存在失效和地層堵塞，這必將面臨著中高含水井的復(fù)壓改造問題。中高含水井重復(fù)改造的主要難點(diǎn)：注水見效程度高，油水分布發(fā)生較大變化，可能多方向見水，由于水驅(qū)方向的不確定性，實(shí)施暫堵壓裂改變油水滲流，有可能導(dǎo)致含水大幅上升，措施無(wú)效。通過對(duì)中高含水油井見水特征分析，在重復(fù)壓裂時(shí)為達(dá)到造短縫和溝通微裂縫， 同時(shí)避免溝通水線，主要采用以下壓裂參數(shù)：，暫堵時(shí)機(jī)提前到總砂量的1/3左右，加大暫度后砂量，以控制老裂縫延伸。2006年選取10口含水保持在50%左右的低產(chǎn)油井進(jìn)行重復(fù)壓裂試驗(yàn)，%%,。表19 中高含水重復(fù)壓裂井統(tǒng)計(jì)表序號(hào)井號(hào)措施前措施后目 前日產(chǎn)液(m3)日產(chǎn)油(t/d)含水(%)日產(chǎn)液(m3)日產(chǎn)油(t/d)含水(%)日產(chǎn)液(m3)日產(chǎn)油(t)含水(%)1杏12162杏110123W112514杏11011415杏50136杏12147坪31188杏17539杏2017710候20132平均 坪橋區(qū)塊油井重復(fù)壓裂取得較好效果坪橋區(qū)油層物性較差，歷年重復(fù)壓裂有效率低，單井日增油量偏低。2002年2004年共計(jì)實(shí)施重復(fù)壓裂27口（2005年未實(shí)施）。2006年在選井范圍逐步變窄，可實(shí)施井不斷減少的情況下，繼續(xù)在坪橋區(qū)塊開展重復(fù)壓裂試驗(yàn)，根據(jù)坪橋微裂縫發(fā)育的特點(diǎn)，對(duì)側(cè)向油井壓裂時(shí)，適當(dāng)增大加砂規(guī)模，加大暫堵劑用量，提高縫內(nèi)工作壓力至4MPa以上，以達(dá)到形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，擴(kuò)大泄油面積。從坪橋區(qū)實(shí)施的17口井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)來(lái)看，,進(jìn)一步拓寬了重復(fù)壓裂實(shí)施區(qū)域。表110　坪橋區(qū)2004年、2006年重復(fù)壓裂工藝對(duì)比表年份井?dāng)?shù)改造工藝參數(shù)措施前措施后平均破壓MPa油層厚度m加砂量m3砂比％加砂強(qiáng)度m3/m排量m3/min日產(chǎn)液m3日產(chǎn)油t含水 %日產(chǎn)液m3日產(chǎn)油t含水 %200410200617表111 坪橋區(qū)分年重復(fù)壓裂效果對(duì)比表時(shí)間實(shí)施井?dāng)?shù)(口)有效井(口)措施前措施后有效井日增油(t) 日產(chǎn)液(m3/d)日產(chǎn)油(t/d)含水(%)日產(chǎn)液(m3/d)日產(chǎn)油(t/d)含水(%)20021312200341200410820061716酸性清潔壓裂液應(yīng)用取得成功交聯(lián)水酸性清潔壓裂液體系是一種由特殊粘彈性表面活性劑組成的壓裂液體系。其基本組成為表面活性劑、復(fù)合酸、控制劑和穩(wěn)定劑。具有四大特點(diǎn):A、無(wú)固相成分，對(duì)儲(chǔ)層傷害小表112 交聯(lián)水酸性清潔壓裂液對(duì)儲(chǔ)層傷害評(píng)價(jià)表層位巖心長(zhǎng)度（cm）孔隙度（%）滲透率（md）傷害率（%）試驗(yàn)塊數(shù)長(zhǎng)22長(zhǎng)63B、攜砂性能好隨著砂比的提高，交聯(lián)瓜膠的懸砂時(shí)間略有降低，而交聯(lián)水酸性清潔壓裂液的懸砂時(shí)間呈線性增大，交聯(lián)水酸性清潔壓裂液的懸砂時(shí)間是交聯(lián)瓜膠的4～12倍。表113 不同砂比下兩種體系的懸砂時(shí)間表砂 比10％20%30%40％普通瓜膠交聯(lián)液（min）7876交聯(lián)水酸性壓裂液（min）29353478C、能更好改善裂縫及油層滲透率 清潔酸性壓裂液與地層接觸后，可溶蝕裂縫表面的碳酸鹽類垢，并且破膠后可少量濾失儲(chǔ)層，與儲(chǔ)層內(nèi)粘土礦物發(fā)生反應(yīng)，以此提高濾失帶的滲透率，而不會(huì)像胍膠在濾失帶形成堵塞。表115 不同壓裂液體系滲透率恢復(fù)表支撐劑（目）壓裂液類型支撐縫滲透率(md)滲透率恢復(fù)率（%）20/40交聯(lián)水酸性清潔壓裂液5209320/40硼交聯(lián)胍膠2504516/20交聯(lián)水酸性清潔壓裂液7709216/20硼交聯(lián)胍膠3303916/20胍膠基液44052D、易于返排交聯(lián)水酸性清潔壓裂液主要依靠原油破膠，當(dāng)原油含量超過2％以后。，同時(shí)復(fù)合酸反應(yīng)產(chǎn)生CO2氣體具有較強(qiáng)的助排作用，實(shí)現(xiàn)快速返排。表116 不同原油比例破膠情況表序 號(hào)原油加入比例破膠時(shí)間描述1％30min后已無(wú)攜砂性能。2%1小時(shí)后仍然有稠度，但明顯不能攜砂。3%24小時(shí)8小時(shí)后，不具有攜砂性。2006年試驗(yàn)4口井，從區(qū)域已實(shí)施過的暫堵壓裂井來(lái)看，效果較差，，措施效果較好。 2）酸化解堵酸化做為油田穩(wěn)產(chǎn)的重要手段，安塞油田從2000年開始進(jìn)行工藝的引進(jìn)與消化，通過近幾年的不斷摸索與工藝攻關(guān)，已經(jīng)成功應(yīng)用了三種酸液體系的酸化技術(shù)：微乳化膠束液酸化工藝、CLO2酸化工藝和多元復(fù)合酸化工藝。安塞油田20012005年長(zhǎng)長(zhǎng)2層共實(shí)施205口井，有效179口，%，累計(jì)增油共30207t。安塞油田經(jīng)過多年的探索實(shí)踐，酸化解堵技術(shù)在老油田挖潛方面取得了較好的增產(chǎn)效果，但目前仍存在的主要問題是油井堵塞機(jī)理不清楚和酸化解堵工藝適應(yīng)性還需進(jìn)一步研究等。（1）酸化解堵技術(shù)適應(yīng)性分析酸液配方篩選與優(yōu)化：主體酸濃度確定，用長(zhǎng)6油藏實(shí)際巖芯，對(duì)鹽酸、土酸、甲酸、乙酸對(duì)長(zhǎng)6油層的酸敏性進(jìn)行評(píng)價(jià)試驗(yàn)。由實(shí)驗(yàn)可以看出，安塞油田三疊系長(zhǎng)6油藏對(duì)于有些無(wú)機(jī)酸（如H3PO4）和有機(jī)酸（如甲酸）具有強(qiáng)酸敏，而對(duì)于有些有機(jī)酸（如乙酸）無(wú)酸敏。表117 酸敏實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表酸液類型滲透率103μm2酸敏程度注酸前注酸后15%HCL弱酸敏15%HCL+3%HF無(wú)酸敏15%H3PO4強(qiáng)酸敏20%乙酸無(wú)酸敏15%甲酸強(qiáng)酸敏通過對(duì)不同濃度下的酸液溶蝕率和溶蝕速率的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得出：防酸敏最主要的手段就是在酸化作業(yè)中通過加入不與砂巖、粘土反應(yīng)的各種有機(jī)酸來(lái)控制PH值的升高，防止Fe(OH)3和 Fe(OH)2沉淀形成二次污染。因此要保證酸化解堵的成功，作業(yè)過程中必須保持低的PH值。添加劑篩選：針對(duì)不同的儲(chǔ)層特性和堵塞機(jī)理，在酸化解堵液加入各種酸化添加劑，目前常見的添加劑有緩蝕劑、活性劑、鐵離子穩(wěn)定劑、助排劑、粘土穩(wěn)定劑等。鐵離子穩(wěn)定劑用于防止由于酸化用的鹽酸中含有的少量鐵離子和由于地層中酸敏礦物中的鐵離子形成的氫氧化鐵沉淀堵塞地層。常用的鐵離子穩(wěn)定劑為醋酸、檸檬酸、乙二胺四乙酸鈉等，用量為酸液總量的1%～2%。粘土穩(wěn)定劑是防止粘土膨脹的化學(xué)劑，當(dāng)?shù)貙诱惩梁枯^高時(shí)加入黏土穩(wěn)定劑，可防止粘土膨脹剝落、運(yùn)移。常用的防膨劑有KCl、NH4Cl等，用量根據(jù)地層粘土含量而定。緩蝕劑用于減輕酸液對(duì)金屬設(shè)備的腐蝕。目前安塞油田酸化常用的有ZFCIA、SDAD101等，用量為酸液總用量的1%～3%?；钚詣┠芙档鸵好姹砻媪?，它能使酸液深入地層內(nèi)部，增大酸化半徑，降低反應(yīng)速度，有利于殘酸的排除。常用的活性劑為石油磺酸鹽類活性劑、三胺類表面活性劑等，用量為酸液總量的1%。助排劑可以大大的降低殘酸液體的表面張力和界面張力，加速殘酸排出地層，減少由于酸化產(chǎn)生的過剩Ca2+再次沉淀結(jié)垢，堵塞地層等，%～1%。酸液性能評(píng)價(jià)：針對(duì)不同的儲(chǔ)層特征和堵塞類型，在室內(nèi)研究的基礎(chǔ)上，通過配方優(yōu)化，研制出了微乳化膠束酸、多元復(fù)合酸、ClO2等3種酸液體系，對(duì)其性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)。通常實(shí)驗(yàn)觀察，膠束酸和多元復(fù)合酸體系酸液與安塞油田內(nèi)地層原油配伍性較好。表118 酸液與原油的配伍實(shí)驗(yàn)井號(hào)酸液恒重目測(cè)法顯微鏡法結(jié)論膠束酸微乳化膠束酸無(wú)沉淀無(wú)堅(jiān)固界面配伍ZQL強(qiáng)力膠洗液無(wú)沉淀完全互溶配伍ZF復(fù)合處理液無(wú)沉淀無(wú)堅(jiān)固界面配伍多元復(fù)合酸復(fù)合處理液無(wú)沉淀無(wú)堅(jiān)固界面配伍低傷害處理液無(wú)沉淀無(wú)堅(jiān)固界面配伍通過室內(nèi)稱重法測(cè)試，膠束酸的溶蝕速度較小，適用深部緩速酸化；多元復(fù)合酸對(duì)巖石的溶蝕性較強(qiáng)，用于解除近井地帶堵塞。表119 酸液溶蝕率和溶蝕速率數(shù)據(jù)表時(shí)間（h） 2610膠束酸 溶蝕率%溶蝕速率多元復(fù)合液 溶蝕率%溶蝕速率根據(jù)酸液及添加劑配方的不同，目前在用的酸化體系主要有微乳化膠束酸、多元復(fù)合酸及二氧化氯酸化三種類型。膠束酸液是一種超低界面張力、熱力學(xué)穩(wěn)定、各向同性、具有很強(qiáng)增溶特性的微乳化液均勻分散體系；多元復(fù)合酸主要是由有機(jī)酸和無(wú)機(jī)酸、強(qiáng)酸和弱酸、多元酸和一元酸與適量的多功能酸化添加劑所組成；二氧化氯酸化解堵的原理主要是利用CLO2的強(qiáng)氧化性解除鉆井、壓裂后未完全破膠而殘留在地層中的植物膠殘?jiān)?、硫化亞鐵等硫化物、原油中的蠟、膠質(zhì)和瀝青質(zhì)、鐵細(xì)菌和硫酸鹽還原菌的代