【正文】 。確定柱頂標高為：H=15m++=,取18m，符合3M的模數(shù)要求。在一般情況下，單層廠房室內(nèi)地坪與室外地面需設(shè)置高差，以防止雨水倒灌侵入室內(nèi)。但為了便于運輸工具出入廠房和不加長門口坡道的長度，這個高差又不宜太大，在該廠房設(shè)計中高差取值為300mm。確定室內(nèi)地坪標高為177。該廠房設(shè)計中采用天然采光，采光設(shè)計就是根據(jù)采光等級，查規(guī)范確定窗地比來確定窗子的面積，從而布置窗戶的形式及標高，以保證室內(nèi)采光強度、均勻度及避免眩光。該廠房的采光等級為Ⅳ級。根據(jù)采光等級查得窗地比為1：6，且廠房內(nèi)部設(shè)置了吊車，同時采用高低窗。為了便于工作和不使吊車梁遮擋陽光，高側(cè)窗下沿距吊車梁頂面不應(yīng)太高或太低，規(guī)范規(guī)定至少高出吊車梁頂面600mm,在該廠房中取1200mm。低側(cè)窗下沿一般略高于工作面的高度900～1200mm，在該廠房中取值為1200mm。窗的確定：廠房的總面積：60150=9000m2，由采光等級查得窗地比為1：6。根據(jù)廠房的面積確定采光所需的窗戶的總面積為：9000247。6=1500m，則窗戶總高度為1500247。2247。(150+60)=。窗戶設(shè)計兼顧墻梁位置，距吊車梁頂面起；，距地面1200mm。立面設(shè)計是平面、剖面設(shè)計的繼續(xù)，它和平面、剖面是不可分割的整體。平面、剖面設(shè)計中，重點從平面組合等方面，解決生產(chǎn)使用和經(jīng)濟之間的關(guān)系；在立面設(shè)計中，則主要從外觀形象方面，反映平面、剖面功能，使形式與內(nèi)容得到統(tǒng)一。該廠房的跨度、長度和柱距以及門窗的位置及屋蓋形式等，都在平面設(shè)計和剖面設(shè)計上已經(jīng)確定，在立面設(shè)計中就是要根據(jù)平面設(shè)計和剖面設(shè)計，確定門窗洞口的標高及位置，室內(nèi)外高差等；選用墻體、墻面材料和構(gòu)造形式表示明確，反映其處理方法，以及在已有的體型基礎(chǔ)上利用柱子、門窗、墻面、線腳等部件，結(jié)合建筑構(gòu)圖規(guī)律進行有機的組合與劃分，使立面簡潔大方，比例恰當，達到完整勻稱，節(jié)奏自然，色調(diào)質(zhì)感協(xié)調(diào)統(tǒng)一的效果。詳見立面圖。本設(shè)計中廠房屋面采用有檁體系，即在剛架斜梁上設(shè)置C型冷彎薄壁型鋼檁條，再鋪設(shè)PVC鋁箔及不銹鋼網(wǎng)，50mm厚保溫玻璃棉板和YX130300600型壓型鋼板。屋頂坡度考慮屋面排水需要，屋面坡度取為10% 。由于廠房內(nèi)有重型物品的堆放或車輛行駛，由此考慮建筑物的地面構(gòu)造采用混凝土實鋪地面。地面在鋪設(shè)時，將開挖的土回填夯實后，在上面鋪設(shè)碎石或三合土，然后用1：3水泥砂漿找平，然后再鋪設(shè)混凝土面層。由于在該廠房中有焊接，會產(chǎn)生火花，為了避免出面意外，地面采用特殊的不發(fā)光地面。地面做法如下圖所示。圖12 地面的做法在車間的大門外，應(yīng)做行車坡道。一般坡度取1：5～1：10之間，在該廠房中取較小值1：10，則外坡道的水平長度為3000mm。坡道的構(gòu)造做法是：素土夯實，20mm厚1：3水泥砂漿面層，50mmC20混凝土填層，坡道布置下圖：圖13 坡道示意圖圖14 坡道的做法雨棚高出門洞300mm。雨棚尺寸確定如下：厚度為300mm，外挑為1500mm，寬度略微比門洞尺寸寬，東西方向的雨棚寬度取7600mm，南北方向的雨棚寬度取6400 mm。名稱編號大小類型數(shù)量窗C12400mm1500mm帶形窗（高窗）122C22540mm1500mm帶形窗（高窗）40C32000mm2700mm平開窗（低窗）118C4700mm2700mm帶形窗（低窗）4C51400mm2700mm平開窗（低窗）104門M16000mm3900mm平開門4M27200mm6000mm平開門4第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計東風船廠二號廠房，跨度30m，柱距6m，吊車梁鋼材采用Q345鋼，焊條為E50型，吊車梁跨度為6m，計算長度取6m，支撐于鋼柱。吊車采用大連重工起重集團有限公司DSQD型32t級吊車。表21 吊車基本參數(shù)和尺寸起重量Q/t跨度S/m寬度B/mm輪距W/mm軌頂以上高度H/mm軌道中心至端部距離b/mm最大輪壓Pmax/kN最小輪壓Pmin/kN總質(zhì)量m1/t小車質(zhì)量m2/t3265405600174020525883吊車輪壓及輪距如圖21所示圖21 吊車輪壓示意圖吊車荷載動力系數(shù)，吊車荷載分項系數(shù)則吊車荷載設(shè)計值為豎向荷載設(shè)計值 橫向荷載設(shè)計值 如圖位置時彎矩最大圖22 C點最大彎矩Mmax對應(yīng)的截面位置考慮吊車來那個自重對內(nèi)力的影響，將內(nèi)力乘以增大系數(shù)，則最大彎矩好剪力設(shè)計值分別為：如圖位置的剪力最大圖23 A點受到剪力最大時截面的位置。容許最小高度由剛度條件決定，按容許撓度值()要求的最小高度為：。由經(jīng)驗公式估算梁所需要的截面抵抗矩梁的經(jīng)濟高度為：。取。按抗剪強度要求計算腹板所需的厚度為：。取。初選截面時:上翼緣尺寸取，下翼緣尺寸取。初選截面如下圖所示：圖24 吊車梁截面上翼緣對中和軸的毛截面面積矩。上翼緣對y軸的截面特性：上翼緣對y軸的截面特性：(1)正應(yīng)力上翼緣正應(yīng)力： 滿足要求。下翼緣正應(yīng)力： 滿足要求。(2) 剪應(yīng)力計算的突緣支座處剪應(yīng)力： 滿足要求。(3) 腹板的局部壓應(yīng)力采用QU80鋼軌，軌高130mm。；集中荷載增大系數(shù)，腹板的局部壓應(yīng)力為：(4) 腹板計算高度邊緣處折算應(yīng)力為計算方便偏安全的取最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力驗算。則折算應(yīng)力為：β1——當σ與σc同號時。，因此需要計算梁的整體穩(wěn)定性。梁的穩(wěn)定性系數(shù)為：整體穩(wěn)定性為：（?。M足要求。 ，應(yīng)配置橫向加勁肋。加勁肋間距，取外伸寬度：，取厚度：，取計算跨中處，吊車梁腹板計算高度邊緣的彎曲壓應(yīng)力為：腹板的平均剪應(yīng)力為：腹板邊緣的局部壓應(yīng)力為：(1)計算則 (2)計算則 則 (3) 計算則 則 計算跨中區(qū)格的局部穩(wěn)定性為：，滿足要求。其他區(qū)格，經(jīng)計算均能滿足要求，計算從略。(1) 上翼緣與腹板連接焊縫取。(2) 下翼緣與腹板連接焊縫取。(3) 支座加勁肋與腹板的連接焊縫取。取平板支座加勁板的寬度為110mm，厚度為12mm。承壓面積：支座加勁肋的端面承應(yīng)力為：穩(wěn)定計算：從上得知：屬b類截面，查表可以知道，所以按照下列公式來計算支座加勁肋在腹板平面外的穩(wěn)定性：。吊車梁施工圖見圖紙。鎮(zhèn)江東風船廠二號廠房采用雙跨雙坡門式剛架，剛架跨度30m,柱高18m共有26榀剛架，柱距6m，抗震設(shè)防烈度為7度。屋面為YX130300600型壓型鋼板；檁條、墻梁為冷彎薄壁卷邊C型鋼。整體鋼材采用Q345鋼，焊條為E50型，手工焊。部分鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。剛架計算簡圖如圖所示。圖26 剛架計算圖根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092001）選用。(1) 永久荷載標準值(對水品投影面)： YX130300600型壓型鋼板 50mm厚保溫玻璃棉板 PVC鋁箔及不銹鋼網(wǎng) 檁條及支撐 剛架斜梁自重 懸掛設(shè)備 合計 轉(zhuǎn)化為線荷載：6=。(2) 可變荷載標準值 活載 屋面檢修活荷載 雪載 可變荷載取屋面活荷載與雪荷載中較大值。(3) 風荷載標準值；地面粗糙度系數(shù)按B類取值；風荷載體形系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092001）取值。系數(shù)如圖所示：圖27 風荷載體型系數(shù)風荷載高度變化系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用，當高度為18m時，數(shù)值，數(shù)值。風振系數(shù)取。風荷載體型系數(shù)。由得：風荷載作用見下圖圖28 風荷載作用簡圖(4)吊車荷載最大輪壓：，最小輪壓：吊車豎向荷載標準值：圖29 吊車梁支座求Dmax、Dmin時吊車位置吊車橫向水平荷載標準值：起重量時，本設(shè)計的內(nèi)力計算運用PKPM結(jié)構(gòu)軟件中的STS模塊進行計算，其結(jié)果如下：(單位：、kN、kN。下同)圖210 恒荷載作用示意圖圖211 恒荷載作用下的彎矩圖圖212 恒荷載作用下的剪力圖圖213 恒荷載作用下的軸力圖圖214 活荷載作用示意圖圖215 活荷載作用下的彎矩圖圖216 活荷載作用下的剪力圖圖217 活荷載作用下的軸力圖圖218 左風荷載作用示意圖圖219 左風作用下的彎矩圖圖220 左風作用下的剪力圖圖221 左風作用下的軸力圖圖222 右風荷載作用示意圖圖223 右風作用下的彎矩圖圖224 右風作用下的剪力圖圖225 右風作用下的軸力圖為了方便計算，將Dmax、Dmin與Tmax等效到柱上，見荷載示意圖。Dmax在A柱右側(cè)時的內(nèi)力圖圖226 Dmax在A柱右側(cè)時的荷載示意圖圖227 Dmax在A柱右側(cè)時的彎矩圖圖228 Dmax在A柱右側(cè)時的剪力圖圖229 Dmax在A柱右側(cè)時的軸力圖Dmax在B柱左側(cè)時的內(nèi)力圖圖230 Dmax在B柱左側(cè)時的荷載示意圖圖231 Dmax在B柱左側(cè)時的彎矩圖圖232 Dmax在B柱左側(cè)時的剪力圖圖233 Dmax在B柱左側(cè)時的軸力圖Dmax在B柱右側(cè)時的內(nèi)力圖圖234 Dmax在B柱右側(cè)時的荷載示意圖圖235 Dmax在B柱右側(cè)時的彎矩圖圖236 Dmax在B柱右側(cè)時的剪力圖圖237 Dmax在B柱右側(cè)時的軸力圖Dmax在C柱左側(cè)時的內(nèi)力圖圖238 Dmax在C柱左側(cè)時的荷載示意圖圖239 Dmax在C柱左側(cè)時的彎矩圖圖240 Dmax在C柱左側(cè)時的剪力圖圖241 Dmax在C柱左側(cè)時的軸力圖Tmax在AB跨時，作用向左圖242 Tmax在AB跨向左作用時的荷載示意圖圖243 Tmax在AB跨向左作用時的彎矩圖圖244 Tmax在AB跨向左作用時的剪力圖圖245 Tmax在AB跨向左作用時的軸力圖Tmax在AB跨時，作用向右圖246 Tmax在AB跨向右作用時的荷載示意圖圖247 Tmax在AB跨向右作用時的彎矩圖圖248 Tmax在AB跨向右作用時的剪力圖圖249 Tmax在AB跨向右作用時的軸力圖Tmax在BC跨時，作用向左圖250 Tmax在BC跨向左作用時的荷載示意圖圖251 Tmax在BC跨向左作用時的彎矩圖圖2