【正文】 m 抹灰層 [（）2+]17= KN/m KN/m次梁自重 次梁重 25（）= KN/m 抹灰層 [（）2+]17= KN/m KN/m柱自重柱自重 25=9 KN/m抹灰層 417= KN/m KN/m外縱墻 A軸 四五層 縱墻 18= KN/m鋁合金窗 = KN/m10厚混合砂漿 17= KN/m水刷石墻面 = KN/m 總計： KN/m二三層 縱墻 18= KN/m鋁合金窗 = KN/m10厚混合砂漿 17= KN/m水刷石墻面 = 總計： KN/m 一層 縱墻 18= KN/m鋁合金窗 = KN/m10厚混合砂漿 17= KN/m水刷石墻面 = 總計： KN/m E軸 四、五層 縱墻 18= KN/m鋁合金窗 = KN/m10厚混合砂漿 17= KN/m水刷石墻面 = KN/m 總計： KN/m一二三層 縱墻 18= KN/m鋁合金窗 = KN/m10厚混合砂漿 17= KN/m水刷石墻面 = 總計： KN/m 內(nèi)隔墻 墻體 = KN/m 抹灰 17= KN/m四、樓板設計因為在確定框架計算簡圖時需要利用樓板傳遞荷載，因此在進行框架手算之前應進行樓板設計。各層樓蓋采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)，板厚h＞l/40=3300/40=。板厚取120mm，lx=，ly=，板為雙向板。樓板配筋計算在各層樓蓋平面，梁系把樓蓋分為一些雙向板，如果個板塊比較均勻，可按連續(xù)雙向板查表進行內(nèi)力計算；如果個板塊分布不均勻，精確地計算可取不等跨的連續(xù)板為計算模型，用力矩分配法求解內(nèi)力；下面按單獨一塊板的計算方法計算一塊雙向板。為計算簡便，板塊的計算跨度近似取周線之間的距離。 板的分區(qū)圖以樓面板為例進行板的計算1）A區(qū)格板配筋計算 lx=，ly=，lx/ly=，按雙向板計算，（1）荷載設計值；恒荷載設計值：g==㎡活荷載設計值：q== KN/㎡g+q/2= KN/㎡ q/2=㎡ g+q=+= KN/㎡（2）內(nèi)力計算： lx=，ly=單位板寬跨中彎矩：mx=（+.）178。+（+）178。=*m/mmy=（+）178。+（+）178。= kN*m/m單位板寬支座彎矩：m1=178。= kN*m/m m2=178。= kN*m/m（3）截面設計板保護層厚度取20mm，選用φ10鋼筋，則lx短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向鋼筋放置在長跨方向鋼筋的外側(cè)。以獲得較大的截面有效高度）h0=hcd/2=95mmly方向跨中截面有效高度h0=hc3d/2=85mm支座處均為95mm截面彎矩設計值不考慮折減，計算配筋量時取內(nèi)力臂系數(shù)γs= ，As=m/， 板筋選用HRB335，fy=300N/mm178。，： 板配筋位置截面h0（mm）M(kN*m/m)As（mm178。）選配鋼筋實配鋼筋跨中Lx方向95150φ10@150393Ly方向8564φ10@150393支座A邊支座（lx方向）95266φ10@150393A邊支座（ly方向）95177φ10@150393 B,C,D區(qū)域形式相同，并且荷載相同，采用相同的配筋。五、豎向荷載內(nèi)力統(tǒng)計 屋面板傳到橫梁上荷載恒載：[12（）178。+（）179。]2=2= 活載：[12（）178。+（）179。]2=2=則屋面梁均布荷載：恒載=梁自重+板傳荷載=+=活載=板傳荷載=樓面板傳到橫梁上荷載 恒載：[12（）178。+（）179。]2=2= 活載：四五層活載=[12（）178。+（）179。]2=2=一二三層活載=【12（）178。+（）179?！?=2= 則四五層底部梁均布荷載；恒載=梁自重+板傳荷載+內(nèi)墻=++= 四、五層活載=板傳荷載= 二、三層活載=板傳荷載= 一層樓面板傳到橫梁上荷載 恒載：【12（）178。+（）179?！?=2= 恒載=梁自重+板傳荷載+內(nèi)墻=++= A柱集中荷載 （1）、頂層集中荷載集中荷載 女兒墻自重=18+25+17+1+122=頂層柱集中荷載恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42=（2）、三四層柱頂集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42= （3）、一二層柱頂集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42= （4）、一層柱底集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42=B柱集中荷載 （1）、頂層集中荷載 頂層柱集中荷載 恒載=梁自重+板傳荷載=（）+5/82+4/4+2247。44= 活載=5/82+2247。44= （2）、其它層層頂集中荷載 恒載=（）+4/4+5/82 +2247。44+（）= 三四層柱頂活載=5/82+2247。44= 一二層柱頂活載=5/82+2247。44= （3）一層柱底集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/82+4/4+2247。44= 活載=5/82+2247。44=B、C、D各層集中力情況相同，集中力情況見B的計算E柱集中荷載 （1）、頂層集中荷載頂層柱集中荷載恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42= （2）、三四層柱頂集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42= （3）、一二層柱頂集中荷載恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=5/8+2247。42= （4）、一層柱底恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=（）+（）+5/8+2/4+2247。42= 活載=六、豎向荷載內(nèi)力計算恒載作用下的內(nèi)力（1） 豎向受力圖由上所作的豎向恒荷載，運用力學求解器求的一榀框架的內(nèi)力圖，、 豎向恒荷載作用下彎矩圖 豎向恒荷載作用下剪力圖 豎向恒荷載作用下軸力圖（2）地下車庫部分由力學求解器，內(nèi)力如圖 豎向恒荷載作用下彎矩圖 豎向恒荷載作用下剪力圖 豎向恒荷載作用下軸力圖活載作用下的內(nèi)力（1）地上部分由上所作的豎向活荷載，運用力學求解器求的一榀框架的內(nèi)力圖，、 豎向活荷載作用下彎矩圖 豎向活荷載作用下剪力圖 豎向活荷載作用下軸力圖（2）地下部分內(nèi)力用力學求解器求解，如下圖 豎向活荷載作用下彎矩圖 豎向活荷載作用下軸力圖 豎向活荷載作用下剪力圖 七、風荷載作用下框架內(nèi)力計算1，風荷載計算為簡化計算，作用在外墻上的風荷載可近似用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載代替。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處集中風荷載標準值為： Wk=βZμSμZW0(hi+hj)B/2式中 W0——基本風壓，W0=㎡； μS——風荷載體形系數(shù)，查表得μS=；μZ——風壓高度變化系數(shù)；地面粗糙度為C類；hi——下層柱高；hj——上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍B——迎風面高度，B=βZ——風振系數(shù)，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，T1=,＞,考慮風壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風向風振影響，βZ=1+ξνψZ/μZ，ξ=，ν=； 集中風荷載標準值 離地高度 Z/m μZ βZ μS W0(KN/m) hi/m hj/m Wk/KN2 風荷載作用力分布圖 風荷載作用下位移驗算 （1） 側(cè)移剛度D 橫向25層D值計算表構(gòu)件名稱 K=∑ib/2ic αc=K/（2+K） D=αc*ic*12/h178。（kN/m） A軸柱18944 B軸柱26240 C軸柱26240 D軸柱26240 E軸柱 18944 ∑D=18944+26240+26240+26240+18944=116608kN/m 橫向底層D值計算表構(gòu)件名稱 K=∑ib/ic αc=(+K)/（2+K） D=αc*ic*12/h178。（kN/m） A軸柱24875 B軸柱30379 C軸柱30379 D軸柱30379 E軸柱 24875 ∑D=24875+30379+30379+30379+24875=140887kN/m （2）風荷載作用下框架側(cè)移計算 水平荷載作用下層間側(cè)移可按下式計算： Δuj=Vj/∑Dij 式中Vj——第j層總剪力； ∑Dij——第j層所有柱抗側(cè)剛度值和； Δuj ——第j層層間側(cè)移。 各樓層標高處的側(cè)移值等于該層以下各層層間側(cè)移之和，頂點側(cè)移是所有層層間側(cè)移之和。 。 風荷載作用下側(cè)移計算表層次 Wj/Kn Vj/Kn ∑D/（Kn/m） Δuj/m Δuj/h51166081/225004116608 1/150003116608 1/90002116608 1/75001140887 1/6429 u=∑Δuj= 側(cè)移驗算： 層間側(cè)移最大值 1/6429＜1/550（滿足要求） 風荷載作用下內(nèi)力計算由前邊計算的ib和ic，且ib/ic＜3，可用D值法進行計算。 其步驟為① 求各柱子反彎點出的剪力；② 求各柱反彎點的高度；③ 求各柱的桿端彎矩和梁端彎矩；④ 求各梁的剪力和各柱的彎矩。（1） 各柱剪力的求法第i層第m個柱的剪力：Vim=DimVi/∑D，Vi=∑Wi，Wi見表2。（2） 求各柱反彎點的高度框架柱反彎點位置，γ=γ0+γ1+γ2+γ3 由于上下梁剛度不發(fā)生變化，γ1=0，結(jié)構(gòu)上下層高度不變，γ2=γ3=0，所以反彎點高度位置γ=γ0。 A(E)框架柱反彎點位置層次 h/m K γ0 γ γh/m54321