【正文】 設計地震分組為第一組。 結(jié)構(gòu)體系：現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。 施工：梁、板、柱均現(xiàn)澆。（見圖31） 第四章 荷載匯集及截面尺寸的選取 荷載匯集 屋面（1）恒載：改性瀝青防水卷材（六層做法） 20mm厚1：3水泥砂漿找平 20=80mm厚GRC增強水泥聚合苯復合保溫板 =焦渣找坡最薄處30mm 10=100mm厚鋼筋混凝土板 25=20mm厚板下抹灰 17=∑ =（2）活載（上人屋面）： 雪載： ∑=恒+ = 樓面（1）恒載：水磨石地面（含20mm水泥粗砂打底） 100mm厚鋼筋混凝土板 20mm厚石灰砂漿抹灰 ∑ =（2）活載：辦公室、客房 樓梯 ∑=恒+ =+= （=+=） 框架柱：根據(jù)軸壓比公式初步估定柱截面尺寸：N/fcbh≤（二級框架）（框架柱的負荷面積內(nèi)每平米按12—14 KN/M2初估）N=(+2)一根柱子的單層負荷面積層數(shù)選定柱截面尺寸：底層bchc=500500mm 框架梁：hb=（1/8～1/12）L=（1/8~1/12）*6300=525~ 取600mm；bb=（1/2～1/3）h=(1/2~1/3)*600=200~300 ；=250mm選定橫向框架梁截面尺寸為bbhb=300mm600mm；同理　縱梁截面尺寸選定為bbhb=300mm600mm 走廊截面尺寸選定為bbhb=300mm300mm 樓板 邊跨：1/403600=90mm 取h=100mm（見圖41） 圖41水平地震作用計算簡圖 屋頂間上半層屋面：=縱梁:()9425=橫梁:()21025+（）1025+1825=柱總:10425=女兒墻:(2+2)=內(nèi)墻:【16+8+（+++）+（）8+（）14+（+）2+（++）】=外墻：【﹝﹞18+﹝﹞2】+【﹝﹞18+﹝﹞2】=外墻窗：﹝36+2﹞1/2=電梯：202=40 KN屋頂間下半層柱總:10425=內(nèi)墻:外墻：外墻窗：四層～二層上半層：樓面：=縱梁: KN橫梁: KN柱總: KN內(nèi)墻: KN外墻： KN外墻窗： KN四層～二層下半層：柱總:內(nèi)墻: KN外墻： KN外墻窗： KN KN一層上半層：樓面：縱梁: KN橫梁: KN柱總: KN內(nèi)墻:+﹝+2﹞= KN外墻：++= KN外墻窗：1/221/2= KN==+==+==+==+=G=A=5== KN/第五章 水平地震作用下的框架變形驗算和內(nèi)力分析 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I0，然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I= 邊框架梁I=梁采用C30混凝土，EC=3N/MM2橫向框架：邊跨梁300600mm 中跨梁300300mm 中框架中跨：=2EI/L = 邊跨：= 2EI/L=,——中跨、邊跨梁的線剛度——混凝土彈性模量、梁截面慣性矩、梁長度 邊框架中跨：=邊跨：=柱采用C30混凝土 Ec=3N/，.柱截面為500mm*500mm.=EI/h== EI/h= ——各層柱的線剛度 計算公式如下一般層： = D=首層： = D=計算過程見表51 表51柱的抗側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度種類數(shù)量h(m)∑Kb(kNm)Kc(kNm)αD∑D一般層中框架中柱1640064 14327 229232516496邊柱1640064 12357 197705邊框架中柱49964240064 12118 48474邊柱47714240064 10271 41085首層中框架中柱1631888 10083 161322381309邊柱1631888 9320 149125邊框架中柱44982131888 9227 36907邊柱43857131888 8489 33956求∑D： = 滿足要求 ——梁柱相對線剛度比 ——與柱兩端相接的梁的線剛度之和 ——柱的線剛度 ——柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ——修正后的柱抗側(cè)移剛度 ——一層柱子的抗側(cè)移剛度總和（采用底部剪力法）T1=+=+*= （51）場地Ⅱ類，Tg=, , T1﹥= =*+= （52）查得：= = （53）=*= KN (54) *= KN （55）*= KN （56） （57） （58）——結(jié)構(gòu)基本自震周期——結(jié)構(gòu)的高度、寬度——建筑結(jié)構(gòu)的特征周期——地震影響系數(shù)最大值——頂部附加地震作用系數(shù)——建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比——地震影響系數(shù)曲線下降段的衰減指數(shù)——阻尼調(diào)整系數(shù)，?！鄳诮Y(jié)構(gòu)基本自震周期的水平地震影響系數(shù)值——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的85%——總重力荷載代表值——結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值——頂部附加水平地震作用——質(zhì)點i的水平地震作用標準值——建筑結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的層剪力——集中于質(zhì)點i的重力荷載代表值——質(zhì)點i的計算高度——抗震驗算時的水平地震剪力系數(shù)表52水平地震作用下內(nèi)力計算水平地震作用下的剪力計算質(zhì)點(m)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kNm)(kNm)5 4 3 2 1 ：表53水平地震作用下結(jié)構(gòu)層間位移層數(shù)(kN)(m)(kN/m)(m)1/( )5516496 1875 4516496 1198 3516496 939 2516496 816 1 706 ﹤，滿足要求。=——水平地震作用下的層間位移——建筑結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的頂點位移——建筑結(jié)構(gòu)層高所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求?！　　　　　　　　　　D51水平地震作用下層剪力計算結(jié)果（D值法）—反彎點到柱下端結(jié)點的距離，即反彎點高度?！獦藴史磸濣c高度比，查倒三角形荷載表。—上下橫梁線剛度比對標準反彎點高度比的修正系數(shù)?！蠈訉痈咦兓拚??！聦訉痈咦兓拚?。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得。表541 邊柱（中框）反彎點計算層h(m)y0y1y2y3y5 4 3 2 1 表542 中柱（中框）反彎點計算層h(m)y0y1y2y3y5 4 3 2 1 表551 邊柱（中框）剪力和彎矩計算層h(m)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)y(kNm)(kNm)5516496 4516496 3516496 2516496 1 表552 中柱（中框）剪力和彎矩計算層h(m)∑Di(kN/m)D(kN/m)D/∑DiVi(kN)Vik(kN)y(kNm)(kNm)5516496 4516496 3516496 2516496 1 注：（1） 。（2）。（3） 水平地震作用下梁端彎矩按下式計算表56水平地震下梁端彎矩計算層A軸B軸5 4 3 2 1 　　　　　　 表57水平地震下梁剪力和軸力計算層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力L(m)L(m)邊柱(kN)中柱(kN)5 4 3 2 1 ——框架梁在水平地震作用下的剪力——水平地震作用下的梁端彎矩：圖52水平地震下結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖第六章 風作用下的框架內(nèi)力分析風荷載取一榀框架來計算，風壓標準值計算公式： （61） 因為H30m, ,查表C類——單位面積上的風荷載標準值——高度Z處的風震系數(shù)——風載體型系數(shù)——風壓高度變化系數(shù)——基本風壓——集中于質(zhì)點i的風作用——風作用下第i層層剪力 風作用下荷載匯集表６１　風作用下的結(jié)構(gòu)層剪力計算層Z(m)(KN/m)A(m2)(KN)(KN)5 4 3 2 1 。 表621 風作用求邊柱反彎點層h(m)y0y1y2y3y5 4 3 2 1 表622 風作用求中柱反彎點層h(m)y0y1y2y3y5 4 3 2 1