某市水資源勘察設(shè)計院辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計-文庫吧
2025-06-02 07:19 本頁面
【正文】 屋面粱：恒載=粱自重＋板傳荷載=＋ 活 載=板傳荷載= 樓面粱：恒載=粱自重＋板傳荷載=＋ 活載=板傳荷載=167。 D～F軸間框架粱（樓過道）屋面板傳荷載：恒載 ㎡5/82= 活載 ㎡5/82=樓面板傳荷載恒載 ㎡5/82= 活載 ㎡5/82=粱自重 D～F軸間框架粱均布荷載為:屋面粱：恒載=粱自重＋板傳荷載= KN/m＋ 活載=板傳荷載= KN/m樓面粱：恒載=粱自重＋板傳荷載= KN/m＋ 活載=板傳荷載= KN/m167。 D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：女兒墻自重（做法：墻高1200mm，100mm的混凝土壓頂）=18KN/㎡＋25KN/㎡＋（2＋）= 頂層柱恒載=女兒墻自重＋粱自重＋板傳荷載=＋ KN/m（－）m＋ KN/㎡5/8=＋＋= 頂層柱活載=板傳荷載= KN/㎡5/8= 標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=外墻自重＋粱自重＋板傳荷載= KN/m＋ KN/m（+）＋ KN/m（－）＋ KN/m5/8=＋＋+= 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載= KN/m5/82 = KN 基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)粱自重= KN/m＋ KN/m（+）＋18（4 .2－）（－）＋ KN/m（－）=＋＋＋10=167。 F軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱恒載=粱自重＋板傳荷載= KN/m（－）＋ KN/m5/8＋（1－2＋）其中α== 帶入上式得 =＋＋=＋＋=頂層柱恒載=板傳荷載= KN/m5/8＋ KN/㎡（1－2＋）＋=標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重＋粱自重＋板傳荷載=（＋）＋（）＋5/8＋（1－2＋）=＋＋＋= KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳荷載= KN/m5/8＋ KN/m=＋= 基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)粱自重= KN/m（）=10KN167。 G軸柱縱向集中荷載的計算同D軸柱167。 J軸柱縱向集中荷載的計算同F(xiàn)軸柱167。底層柱的自重 G= 標(biāo)準(zhǔn)層柱的自重 G=（圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值） 恒荷載作用下框架受荷簡圖（標(biāo)準(zhǔn)值）第四章 抗震驗(yàn)算167。167。，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法進(jìn)行計算。抗震設(shè)防烈度8度，近震，場地類別為II類場地。作用于屋面粱及各層樓面粱處的重力荷載代表值為：屋面粱處：GEW=結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋50%雪荷載屋面粱處：GEi=結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋50%活荷載其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重取樓面上、下1/2層高范圍內(nèi)（屋面粱處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件自重（包括縱、橫梁自重，樓板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層、縱橫墻體及柱等自重） 167。G1=縱粱自重＋橫梁自重＋柱自重＋樓面自重＋縱墻自重＋橫墻自重＋門窗過粱重＋=[ KN/m（－）36＋ KN/m（－）4]＋ KN/m（－）22＋ KN/m（－）11＋44＋44＋ KN/m（－10m）（－2）＋(20/2＋20/2＋20/2＋20/2)＋（－）12＋ KN/m20/2＋ KN/㎡=＋＋＋＋＋＋＋=7995KN 取8000KNG5=主粱自重＋柱自重＋屋面自重＋墻自重＋女兒粱重＋=[ KN/m（－）36＋ KN/m（－）4]＋ KN/m（－）22＋44/2＋ KN/㎡（－10）＋＋＋＋=＋＋＋＋＋＋＋=7996KN 取8000KNG4= G3= G2=縱粱自重＋橫梁自重＋柱自重＋樓面自重＋縱墻自重＋橫墻自重＋門窗過粱重＋=44＋＋＋＋（20＋20）＋＋＋ =＋＋＋＋＋＋＋=7475KN 取7500KN（a）； 各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值（a）框架橫向水平地震作用簡圖（b） （c）167。框架自振周期的計算可采用假想頂點(diǎn)位移法，對于教學(xué)樓可按下列經(jīng)驗(yàn)公式計算 T1=＋（41）式中：H—房屋主體結(jié)構(gòu)的高度（m） H=（m）B—房屋震動方向的長度（m）在計算橫向水平作用時，對于橫向震動T1＝+＝ S167。多遇地震作用下，設(shè)防烈度8度，查表,∏類場地一區(qū)，查表Tg＝＝（Tg/T1）＝（）＝因?yàn)門1＝ =,所以不需要考慮頂部附加水平地震作用，即δn＝0。對于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值 ∑GE＝8000+75003+8000＝38500KN作用在各質(zhì)點(diǎn)的橫向水平地震作用如表41。 橫向Feik的計算 表41層GiHiGiHi∑GiHiFi(KN)580001488004390004750015112500375008550027500585001800033600其中 （42）同理可算得縱向自振周期T2＝+＝縱向地震的影響系數(shù)＝（Tg/T2）＝（）＝（b）因?yàn)門2＝ Tg =,所以不需考慮頂部附加水平地震作用，即δn＝0。對于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值 ∑GE＝8000+75003+8000＝38500KN 取4634KN作用在各質(zhì)點(diǎn)的縱向水平地震作用如表42； 縱向Feik的計算 表42層GiHiGiHi∑GiHiFi(KN)580001488004390004750015112500375008550027500585001800033600（C）。167。粱線剛度DF跨粱：IbDF=106E GJ跨粱：IbGJ=106EFG跨粱：IbFG=106106E柱的線剛度 底層：Ic=106E 其他層：Ic=106E框架柱的側(cè)移剛度D值計算分別如下各表所示； 橫向2～5層D值的計算 表43構(gòu)件名稱中柱（22根）邊?。?2根）∑D＝22(11200+6760)KN/m=395120KN/m 橫向 底層D值的計算 表44構(gòu)件名稱中柱（22根）邊柱（22根）∑D＝22(9878+6833)KN/m=367642KN/m 縱向2～5層D值的計算 表45構(gòu)件名稱中柱（36根）邊柱（8根）∑D＝1355736+83968＝555219KN/m 橫向 底層D值的計算 表46構(gòu)件名稱中柱（36根）邊柱（8根）∑D＝1337636+59668＝543323KN/m框架側(cè)移驗(yàn)算的結(jié)果分別如下表所示； 橫向水平地震作用框架側(cè)移計算 表47層Fi(KN)Vi(KN)∑D（KN/m）△μe(m)539512043951203395120239512013305395120U =∑△U= 縱向水平地震作用框架側(cè)移計算 表48層Fi(KN)Vi(KN)∑D（KN/m）△μe(m)555521945552193555219255521914633543323側(cè)移驗(yàn)算 橫向框架底層：(滿足)2層： (滿足)頂點(diǎn)位移(滿足)縱向框架底層： (滿足)2層： (滿足)由于最大的層間位移 1/550,所以頂點(diǎn)位移U/H1/550167?？蚣茉跈M向水平地震作用下（左右往復(fù)震動的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計算），框架粱端剪力及柱軸力見表411； 對反彎點(diǎn)高度y0的修正
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