【正文】 定采用。 敞開式模板支架的擋風系數(shù)，應按表 的規(guī)定采用。 10 表 敞開式模板支架的擋風系數(shù) w? 值 步距 （ m） 縱 距（ m） 對于風荷載作用在模板上的水平力，應進行整體側向力計算。 對于整體側向力計算可采用簡化方法計算。若風荷載沿模板支架橫向作用，如圖 所示，取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，作用在計算單元頂部模板上的水平力 F 為： Fk aa AwFlL???? () 式中： FA — 結構模板縱向擋風面積（ mm2） ； wk — 風荷載標準值 (N/mm2)， 按 條的規(guī)定計算； 圖 風荷載作用示意圖 11 La — 模板支架的縱向長度 (mm)； la — 立桿縱距 (mm)。 風荷載引起的計算單元立桿附加軸力按線性分布確定，如圖 所示。最大附加軸力 N1,表達式為： 1 b3( 1)FHN mL? ? () 式中： F — 作用在計算單元頂部模板上的水平力 (N)，按式 計算； H — 模板支架高度 (mm)； n — 計算單元立桿數(shù)； m — 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，按下式計算： Lb — 模板支架的橫向長度 (mm)。 1,21,2nm n??????? ??? 當 n為奇數(shù)； () 驗算點處立桿附加軸力 Ni按最 大軸力 N1及線性分布圖。 若風荷載沿模板支架縱向作用，取整體模板支架的一排縱向支架作為計算單元，立桿附加軸力按公式 ()、 ()和()計算時，應將式中的 La、 Lb互換， la換為 lb。若模板支架雙面敞開，則按模板支架周邊長度的短向計算。 當 n 為偶數(shù)。 N 1 N 2 ... N mL 圖 計算單元立桿附加軸力線性分布 12 設計模板支架的承重構件時，應根據使用過程中可能出現(xiàn)的荷載取其最不利組合進行計算，荷載效應組合宜按表 用。 表 荷載效應組合 計算項目 荷載效應 組合 縱向、橫向水平桿強度與變形 永久荷載 (不包括支架自重 )+施工均布活荷載 立桿穩(wěn)定 ①永久荷載 (包括支架自重 )+施工均布活荷載 ②永久荷載 +（施工活荷載 +風荷載） 13 5 設計計算 基本設計規(guī)定 模板支架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計。應進行下列設計計算： 1 水平桿件 計算； 2 立桿穩(wěn)定性計算； 3 連接扣件抗滑承載力計算； 4 立桿地基承載力計算 ； 5 模板支架整體抗傾覆驗算 。 計算構件的強度、穩(wěn) 定性時，應采用荷載效應基本組合的設計值。 1 永久荷載的分項系數(shù)：對由永久荷載效應控制的組合，?。粚τ煽勺兒奢d效應控制的組合，應取 ； 2 可變荷載分項系數(shù) ： 取 。 當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不大于55mm時，立桿穩(wěn)定性計算中可不考慮此偏心距的影響。 模板支架計算時，應先確定計算單元， 明確荷載傳遞路徑，并 根據實際受力情況繪出計算簡圖。 鋼管截面特性取值應根據材料進場后的抽樣檢測結果確定 。無 抽樣檢測結果 時， 可按附錄 A查取相關數(shù)據。 優(yōu)先選用在梁兩側設置立桿的支撐模式，通過調整立桿 縱向間距 使其 滿足受力要求 。在梁兩側設置立桿的基礎上再在 梁底 增設立桿時， 應按等跨連續(xù)梁進行計算， 按附錄 B查取相關系數(shù)。 鋼材的強度設計值與彈性模量應按表 。 14 表 Q235鋼材的強度設計值與彈性模量 （ N/mm2） 抗拉、抗壓強度設計值 f 205 抗彎強度設計值 fm 205 彈性模量 E ?105 扣件、底座的承載力設計值應按表 。 表 扣件、底座的承載力設計值（ kN） 項 目 承載力設計值 對接扣件（抗滑） 直角扣件、旋轉扣件（抗滑） 底座（抗壓） 注：扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于 40N?m，且不應大于 65N?m。 木材的強度設計值與彈性模量可參照 表 。 表 木材強度設計值和彈性模量參考值（ N/mm2） 名 稱 抗彎強度設計值 fm 抗剪強度設計值fv 彈性模量 E 方 木 13 9000 膠合板 15 6000 受壓構件的長細比不應超過表 。 表 受壓構件的容許長細比 構件類別 容許長細比 [λ] 立 桿 210 剪刀撐中的壓桿 250 15 水平構件計算 模板支架 水平構件的抗彎 強度 應按下列公式計算： mM fW??? （ ） 式中： ? — 彎曲應力 （ N/mm2） ； M — 彎矩 設計值 (N?mm)，應 按 條的規(guī)定計算； W ― 截面模量（ mm3），按附錄 A 采用； f m— 抗 彎 強度設計值（ N/mm2）， 根據構件材料類別 按 表、 采用。 模板支架 水平構件彎矩設計值應按下列公式計算： M = G? ?MGk + ?MQk （ ） 式中： G? —永久荷載的分項系數(shù)：對由可 變荷載效應控制的組合，應取 ；而對由永久荷載效應控制的組合，應取 。 ?MGk — 模板自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的 彎矩 總和； ?MQk — 施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的 彎矩 總和。 水平構件中的底模、方木應按下列公式進行抗剪強度計算： V32Q fbh? ? ? （ ） 式中： ? — 剪應力 （ N/mm2） ； Q — 剪力設 計值（ N） ； b ― 構件寬度 （ mm）； h — 構件高度 （ mm） ； fV — 抗 剪 強度設計值（ N/mm2）， 根據構件材料類別 按 表 采用。 模板支架 水平構件的撓度應符合下列公式規(guī)定： 16 v≤ [v] （ ） 式中： v — 撓度 (mm)； 簡支梁承受均布荷載時： 45384v qlEI? 簡支梁跨中承受集中荷載時： 348v PlEI? 等跨連續(xù)梁的撓度見附錄 B。 其中， q — 均布荷載 (N/mm)； P — 跨中集中荷載 (N)； E — 彈性模量 (N/mm2)； I — 截面慣性矩 (mm4)； l — 梁的計算長度 (mm)。 [v]— 容許撓度，不應大于受彎構件計算跨度的 1150或10mm。 計算橫向、縱向水平桿的內力和撓度時，橫向水平桿宜按簡支梁計算；縱向水平桿宜按三跨連續(xù)梁計算。 立桿計算 計算立桿段的軸向力設計值 Nut，應按下列公式計算： 不組合風荷載時 ： Nut =G? ?NGk + ?NQk （ ） 組合風荷載時 ： Nut =G? ?NGk + ??NQk （ ） 17 式中： Nut — 計算段立桿的軸向力設計值 （ N） ； ?NGk — 模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和 （ N） ； ?NQk — 施工人員及施工設備荷載標準值、 振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的軸向力總和 （ N） 。 對單層模板支架， 立桿的穩(wěn)定性應按下 列公 式計算： 不組合風荷載時 ： HutN fAK? ? （ ） 組合風荷載時 ： wHutN M fAK W? ?? （ ） 對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應， 立桿的穩(wěn)定性應按下 列公 式計算： 不組合風荷載時 ： H fAK? ? （ ） 組合風荷載時 ： wH N M fA K W? ?? （ ） 式中： Nut — 計算 立桿 段的 軸 向 力設計值（ N）； ? — 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)， 應 根據長細比 ? 由 附錄 C采用，當 ??250 時，27320? ??； ? — 長細比， 0li?? ； 18 l0 — 立桿 計算長度（ mm）， 按 條的規(guī)定計算 ； i — 截面回轉半徑（ mm）， 按 附 錄 A 采用 ； A — 立桿的截面面積（ mm2），按附錄 A 采用； KH — 高度調整系數(shù)， 模板支架高度 超過 4m 時采用，按 條的規(guī)定計算； Mw — 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩 （ N?mm） ，應按 條的規(guī)定計算； W ― 截面模量（ mm3），按附錄 A 采用； f — 鋼材的抗壓強度設計值（ N/mm2），按 表 采用。 立桿計算長度 l0 應按下列表達式計算的結果取最大值： 0 2l h a?? （ ） 0l k h?? （ ） 式中： h — 立桿步距 （ mm） ； a — 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度 （ mm） ； k — 計算長度附加系數(shù)， 按附錄 D 計算； μ — 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長 度系數(shù)， 按 附錄 D 采用。 當 模板支架高度 超過 4m 時，應采用 高度調整系數(shù) KH 對立桿的穩(wěn)定承載力進行調降，按下列公式計算： H 11 0 . 0 0 5 ( 4 )K H? ?? （ ） 式中： H — 模板支架高度 (m)。 由風荷載產生的彎矩設計值 Mw，應按下 列公 式計算： 2kaw w k 0 . 8 5 1 . 40 . 8 5 1 . 4 10 w l hMM ?? ? ? （ ） 19 式中 ： Mwk — 風荷載標準值產生的彎矩 （ N?mm） ； wk — 風荷 載標準值 (N/mm2)， 按 條的規(guī)定計算； la — 立桿縱距 (mm)； h — 立桿步距 (mm)。 考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，對單層支架按下式重新驗算： ut iHNNfAK? ? ??? () 對兩層及兩層以上支架，考慮疊合效應，按下式驗算： iHNN fAK? ? ??? () 式中： Ni — 驗算立桿的附加軸力； 其它參數(shù)與公式 ()相同。 扣件抗滑 承載力計算 對單層模板支架， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力 應按 下 列公 式計算： R≤Rc （ ） 對兩層及兩層以上模板支架，考慮疊合效應， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力 應按 下 列公 式計算： ≤Rc （ ） 式中： R — 縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 （ kN）； Rc — 扣件 抗滑承載力設計值， 應按表 采用 。 R≤ kN 時，可采用單扣件； R? kN 時，應采用雙扣件； R kN 時，應采用可調托座。 20 立桿地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下 列公 式的要求： p ? fa （ ） 式中： p — 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)， p=AN； N —上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (N)； A — 立桿的 基礎底面面積 (mm2)； fa — 修正后的 地基承載力 特征 值 (N/mm2)，按 定計算。 修正后的 地基承載力 特征 值 fa 按下 列公式 計算： fa = kc?fak （ ） 式中： kc —地基承載力調整系數(shù)，對碎石土、砂土、回填土應取；對粘土應取 ；對巖石、混凝土應取 。 fak — 地基承載力 特征 值 (N/mm2)，應按現(xiàn)行國 家標