【正文】 的房間內 (如賓館的客房、醫(yī)院的病房、寫字樓的各寫字間等 )。 風機盤管機組中風機不斷循環(huán)所在房間內的 空氣和新風，使空氣通過供冷水或供熱水的換熱器被冷卻或加熱，以保持房間內溫度。在風機吸風口外設有空氣過濾器，用以過濾被吸入空氣中的塵埃，一方面改善房間的衛(wèi)生條件，另一方面也保護了換熱器不被塵埃所堵塞。換熱器在夏季可以除去房間的濕氣，維持房間的一定相對濕度。換熱器表面的凝結水滴入接水盤內，然后不斷地被排入下水道中。 由于本系統(tǒng)采用風機盤管 +新風系統(tǒng)，有獨立的新風系統(tǒng)供給室內新風，即把新風處理到室內參數(shù)，不承擔房間負荷。這種方案既提高了該系統(tǒng)的調節(jié)和運轉的靈活性，且進入風機盤管的供水溫度可適當提高，水管結露現(xiàn)象可 以得到改善。 河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 10 第 四 章 空調系統(tǒng)冷負荷計算 冷負荷構成及計算原理 1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷 在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算： LQ1=F178。 K178?！?t ετ W （ ） 式中： LQ1—— 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷 ,W； F—— 外墻和屋面的面積，㎡； K—— 外墻和屋面的傳熱系數(shù)， W/(㎡178?！?)； τ —— 計算時間， h； ε —— 維護結構表面受到周期為 24小時諧性溫度波作用，溫度波傳到內表面的時間延遲， h； τ ε —— 溫度波的作用時間，即溫度波作用于維護結構內表面的時間， h； △ t ετ —— 作用時刻下，維護結構的冷負荷計算溫差，℃； 2） 內墻 ,樓板等室內傳熱維護 結構形成的瞬時冷負荷 當空調房間的溫度與相鄰非空調房間的溫度大于 3℃時 ,要考慮由內維護結構的溫差傳熱對空調房間形成的瞬時冷負荷 ,可按如下傳熱公式計算： LQ2=F178。 K178。 (tl s tn) W （ ） 式中： F—— 內維護結構的傳熱面積， m178。； K—— 內維護結構的傳熱系數(shù)， W /( m178。178。 k) ； tn —— 夏季空調房間室內設計溫度，℃； tl s —— 相鄰非空調房間的平均計算溫度，℃ 。 t39。l s按下式計算 t39。l s = t + tl s ℃ （ ） 式中： t —— 夏季空調房間室外計算日平均溫度，℃； tl s —— 相鄰非空調房間的平均計算溫度與夏季空調房間室外計算日平均溫度的差值 ,當相鄰散熱量很少 (如走廊 )時 , tl s 取 3 ℃ ,；當相鄰散熱量在 23～ 116 W /m2時 , tl s取 5 ℃。 3）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷 在室內外溫差的作用下 , 玻璃窗瞬變熱形成的冷負荷可按下式計算： LQ3=. △ t （ ） 式中： F—— 外玻璃窗面積， m178。； K—— 玻璃的傳熱系數(shù)， W /( m178。178。 k) ； 河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 11 △ t? —— 計算時刻的負荷溫差，℃； 4） 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷 透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷按下式計算： LQ4=F178。 C Z178。 gx 178。 dx 178。 ?.jJ W （ ） 式中： F—— 玻璃窗的面積； C Z—— 玻璃窗的綜合遮擋系數(shù) C Z=Cs178。 Cn ； 其中， Cs—— 玻璃窗的遮擋系數(shù)，本設計中， 6mm厚吸熱玻璃 Cs =； Cn—— 窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)，本設計中，中間色活動百葉簾 Cn =； gx —— 窗的有效面積系數(shù)；單層鋼窗，雙層鋼窗 ；單層木窗 ，雙層木窗 ； dx —— 地點修正系數(shù)，北京為 1； ?.jJ —— 計算時刻時，透過單層窗口面積的太陽輻射熱形成的冷負荷，簡稱負荷強度， W/m2 ； 5） 設備散熱形成的冷負荷 設備和用具顯熱形成的冷負荷按下式計算： LQ= Qq CLQ () 式中： LQ—— 設備和用具形成的冷負荷， W； Qq—— 設備和用具的實際顯熱散熱量， W； CLQ—— 設備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)； 如果空調系統(tǒng)不連續(xù)運行，則 CLQ＝ 。 6） 照明散熱形成的冷負荷 根據(jù)照明燈具的類型和安裝方式的不同，其冷負荷計算式分別為： 白熾燈： LQ5 =1000 178。 N 178。 CLQ W () 熒光燈： LQ5 =1000178。 n1178。 n2 178。 N178。 CLQ W () 式中： LQ5—— 燈具散熱形成的冷負荷， W； N—— 照明燈具所需功率， KW； n1—— 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房間內時，取n1＝ ；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設在頂棚內時，可取 n1＝ ；本設計取 n1＝ ； n2—— 燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈上部穿有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風散熱與頂棚內時，取 n2＝ ～ ；而熒光燈罩無通風孔時 ,取 n2＝ ～ ；本設計取 n2＝ ； CLQ—— 照明散熱冷負荷系數(shù)。 本設計照明設備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設置在頂棚內，熒光燈罩無 通風孔，功率按河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 12 照表 。 7） 人體散熱形成的冷負荷 人 體散熱引起的冷負荷計算式為： LQ6＝ qs178。 n178。 n’ 178。 CLQ +ql178。 n178。 n’ W () 式中： LQ6—— 人體散熱形成的冷負荷， W； qs—— 不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量， W； n—— 室內全部人數(shù)； n’ —— 群集系數(shù)，辦公樓群集系數(shù)為 ； CLQ—— 人體顯然散熱冷負荷系數(shù)，人體顯然散熱冷負荷系數(shù)。 8） 新風冷負荷 目前，我國空調設計中對新風量的確定原則，仍采用現(xiàn)行規(guī)范 、設計手冊中規(guī)定或推薦的原則 , 各房間的新風量按表 。 夏季，空調新風冷負荷按下式計算： CLW ＝ LW 178。 (hWhN) W () 式中 : CLW—— 夏季新風冷負荷， KW； LW—— 新風量， kg/s； hW—— 室外空氣的焓值， kj/kg； hN—— 室內空氣的焓值， kj/kg。 具體計算見附 表 1。 河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 13 濕負荷 人體散濕量 1） 人體散熱引起的冷負荷計算式為： LQsC CnqQ ?? ?)( W () 式中： )(?CQ —— 人體散熱形成的冷負荷， W； qs—— 不同室溫和勞動性質成年男子顯熱散熱量， W； n—— 室內全部人數(shù)； ? —— 群集系數(shù)，見附表【 1】 212； Qc（ r體顯然散熱冷負荷系數(shù)，人體顯然散熱冷負荷系數(shù)。 2） 人體散濕量可按下式計算： D=n178。 n’ 178。 w178。 103 kg/h () 式中： D—— 人體散濕量， kg/h； n’ —— 群集系數(shù)，選取群集系數(shù)為 ； w—— 成年男子的小時散熱量， kg/(h178。 p)； 26℃時，極輕勞動成年男子的小時散熱量為 kg/(h178。 p)。各層房間負荷計算 具體計算見附表 1。 河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 14 第 五 章 空調冷源的選擇 冷水機組的選型 冷水機組的選型 冷水機組是中央空調系統(tǒng)的心臟，正確選擇冷水機組，不僅是工程設計成功的保證，同時對系統(tǒng)的運行也產生長期影響。因此，冷水機組的選擇是一項重要的工作 。 (— )選擇冷水機組的考慮因素： 。 。 (包括水量水溫和水質 )、電源和熱源 (包括熱源種類、性質及品位 )。 （熱負荷）的分布規(guī)律。 。 。 (二 )冷水機組的選擇注意事項： 在充分考慮上述幾方面因素之后，選擇冷水機組時，還應注意以下幾點： 1．對大型集中空 調系統(tǒng)的冷源，宜選用結構緊湊、占地面積小及壓縮機、電動機、冷凝器、蒸發(fā)器和自控元件等都組裝在同一框架上的冷水機組。對小型全空氣調節(jié)系統(tǒng)，宜采用直接蒸發(fā)式壓縮冷凝機組。 2．對有合適熱源特別是有余熱或廢熱等場所或電力缺乏的場所，宜采用吸收式冷水機組。 3．制冷機組一般以選用 2～ 4臺為宜，中小型規(guī)模宜選用 2臺，較大型可選用 3臺，特大型可選用 4臺。機組之間要考慮其互為備用和切換使用的可能性。同一機房內可采用不同類型、不同容量的機組搭配的組合式方案，以節(jié)約能耗。并聯(lián)運行的機組中至少應選擇一臺自動化程 度較高、調節(jié)性能較好、能保證部分負荷下能高效運行的機組。選擇活塞式冷水機組時，宜優(yōu)先選用多機頭自動聯(lián)控的冷水機組。 4．選擇電力驅動的冷水機組時，當單機空調制冷量 φ ＞ 1163kW時，宜選用離心式；φ ＝ 582～ 1163kW時，宜選用離心式或螺桿式； φ ＜ 582kW時，宜選用活塞式。 5．電力驅動的制冷機的制冷系數(shù) COP比吸收式制冷機的熱力系數(shù)高，前者為后者的二倍以上。能耗由低到高的順序為：離心式、螺桿式、活塞式、吸收式 (國外機組螺桿式排在離心式之前 )。但各類機組各有其特點，應用其所長。 6．選擇制冷機時應考慮其對環(huán)境的污染：一是噪聲與振動，要滿足周圍環(huán)境的要求；二是制冷劑 CFCs對大氣臭氧層的危害程度和產生溫室效應的大小，特別要注意 CFCs的禁用時間表。在防止 CFCs污染方向吸收式制冷機有著明顯的優(yōu)勢。 河 北工程大學 畢業(yè)設計（論文） 15 7．無專用機房位置或空調改造加裝工程可考慮選用模塊式冷水機組。 冷水泵的選擇 1 小型工程的兩管制系統(tǒng)，可以用冷水泵兼作熱水泵使用，但應校核冬季使用時水泵的流量、揚場和臺數(shù)是否吻合。大中型工程應分別設置冷、熱水泵。 2 一次泵的臺數(shù)，應與冷水機 組的臺數(shù)一對一設置，一般不設備用泵。 3 二次泵臺數(shù)應根據(jù)冷水泵大小、各并聯(lián)環(huán)路壓力損失的差異程度、使用條件和調節(jié)要求，通過技術經濟比較確定。 4 熱水泵應根據(jù)供熱系統(tǒng)的規(guī)模和運行調節(jié)方式確定，不應少于兩臺，宜設備用泵、采用變頻控制。 1 一次冷水泵的流量，應為所對應冷水機組的冷水量； 2 二次冷水泵的流量，應為按該區(qū)冷負荷綜合最大值計算出的流量； 3 計算水泵流量應附加 5%～ 10%的裕量。 1 當采用閉式循環(huán)一次泵系統(tǒng)時，冷水泵揚程為管路、管件阻力、冷水機 組的蒸發(fā)器和末端設備的表冷器阻力之和； 2 當采用閉式循環(huán)二次泵系統(tǒng)時，一次冷水泵為一次管路、管件阻力、冷水機組的蒸發(fā)器阻力之和；二次泵揚程為二次管路、管件阻力及末端設備的表冷器阻力之和； 3 當采用開式一次冷水系統(tǒng)時，冷水泵揚程除了第一點所講的阻力外，還要加上從蓄冷水池的最低水位到末端設備之間的高差； 4 當采用閉式循環(huán)系統(tǒng)時，熱水泵的揚程為管路、管件阻力、熱交換器阻力及末端的設備的空氣加熱器的阻力之和； 5 所有系統(tǒng)的水泵揚程，均應對計算值附加 5%～ 10%的裕量。 冷凍水泵的 選擇是根據(jù)冷凍水的流量和最不利環(huán)路的壓力損失。由估算法估算水路的阻力損失： 當 L200時 ,單位摩擦阻力損失取 50mm水柱； 當 60≤ L≤ 2