1677-1應(yīng)用和截面形式1677-2拉彎、壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度1677-3實(shí)腹式-文庫吧
2025-09-08 14:34 本頁面
【正文】 截面發(fā)展塑性時不發(fā)生局部失穩(wěn) 受壓翼緣的自由外伸寬度 與其厚度 之比限制為 當(dāng) 時不考慮塑性開展。 4）剛度 同軸心構(gòu)件 b tyy /23 515//23 513 ftbf ??y/23 513/ ftb ?167。 72 拉彎、壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 壓彎構(gòu)件整體失穩(wěn)形式 單向壓彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)分為： 彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外兩種情況 彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)為彎曲屈曲 彎矩作用平面外失穩(wěn)為彎扭屈曲 雙向壓彎構(gòu)件則只有彎扭失穩(wěn)一種可能 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 0ee 0NvyAAzNAxNNExM = Ne x 0 oNuxB xxyA AvCyMDvx單向壓彎構(gòu)件彎矩平面作用平面內(nèi)失穩(wěn)變形和軸力－位移曲線 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 有缺陷實(shí)際構(gòu)件理想構(gòu)件無缺陷NNxNzA Ay0ee 0θuθMyAAyx xxM = x NNe0uyoABCcrNθuD或 平面外失穩(wěn)變形和軸力－位移曲線 有初始缺陷壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面外失穩(wěn)為極值失穩(wěn) 平面內(nèi)失穩(wěn)變形和軸力－位移曲線 單向壓彎構(gòu)件彎矩平面作用平面外失穩(wěn)變形和軸力－位移曲線 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 計算方法分為兩大類： 1． 極限荷載計算方法 。 2． 相關(guān)公式方法 。 1． 極限荷載計算法 彎矩作用平面內(nèi)極限荷載的方法有解析法和數(shù)值法 解析法是在各種近似假定的基礎(chǔ)上 ， 通過理論方法求得構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定承載力 Nux的解析解 ， 解析法很難得到穩(wěn)定承載力的閉合解 ， 使用很不方便 。 單向壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 e 00e100 120v 0NlN80AeW0=殘余應(yīng)力分布2. 04. 0ε = 1. 0ε =20?40 60vl0uxNyAf偏心壓桿的柱子曲線 數(shù)值計算方法可求得單一構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定承載力 Nux的數(shù)值解，可以考慮構(gòu)件的幾何缺陷和殘余應(yīng)力影響，適用于各種邊界條件以及彈塑性工作階段，是最常用的方法。 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 2．相關(guān)公式計算法 各國設(shè)計規(guī)范壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算多采用相關(guān)公式法，得到一個半經(jīng)驗半理論公式。利用邊緣屈服準(zhǔn)則，可以建立壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算的軸力與彎矩的相關(guān)公式。 m0202se c 1 ( se c 1 )222( se c 1 )8 2( se c 1 ) [ ]8 2 / 2ExN M k lyeNNklM l E I k lE I NL k l????? ? ? ??????? ? ?受均勻彎矩作用的壓彎構(gòu)件的中點(diǎn)最大撓度為： 167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 式中 為不考慮 （ 僅受均勻彎矩 ） 時簡支梁的中點(diǎn)撓度 ， 方括號項為壓彎構(gòu)件考慮軸力 影響（ 二階效應(yīng) ） 的跨中撓度放大系數(shù) 。 可得： 對于其他荷載作用的壓彎構(gòu)件 ， 也可導(dǎo)出撓度放大系數(shù)近似為 。 考慮二階效應(yīng)后 ， 兩端鉸支構(gòu)件由橫向力或端彎矩引起的最大彎矩應(yīng)為： EIMl 8/20 ?? MN)2/(se c klNEx/112/)12s e c(2NNklkl???)/1/(1 ENN?Exxmxx m a x 1 1 NNMM???167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 式中 Mx—— 構(gòu)件截面上由橫向力或端彎矩引起的一階彎矩； mx—— 等效彎矩系數(shù)，將橫向力或端彎矩引起的非均勻分布彎矩當(dāng)量化為均勻分布彎矩；對均勻彎矩作用的壓彎構(gòu)件， —— 考慮軸力 N引起二階效應(yīng)的彎矩增大系數(shù) ， 為歐拉臨界荷載。 進(jìn)一步考慮構(gòu)件初始缺陷的影響，并將構(gòu)件各種初始缺陷等效為跨中最大初彎曲 v0（表示綜合缺陷）。假定等效初彎曲為正弦曲線，可得，考慮二階效應(yīng)后由初彎曲產(chǎn)生最大彎矩為 : ?Ex11NN?2x2Ex ?? EAN ?Ex0x m a x 2 1 NNNvM??167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 因此 ,根據(jù)邊緣屈服準(zhǔn)則，壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)截面最大應(yīng)力應(yīng)滿足 : 式中 A、 —— 壓彎構(gòu)件截面面積和最大受壓纖維的毛截面模量 yEx10xmx1xx m a x 2x m a x 1)1( fNNWNvMANWMMANx?? ????? ?xW1 令式中 Mx =0，則滿足式關(guān)系的 N成為有初始缺陷的軸心壓桿的臨界力 N0x，在此情況下，解出等效初始缺陷： ? ?? ?Ex0x0xEx0xy1x0 NANNNNAfWv ???167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計 1)1(Exxy1xxmxyx??? NNfW MAfN ???yx0x AfN ??可得 : 考慮了壓彎構(gòu)件的二階效應(yīng)和構(gòu)件的綜合缺陷，是按邊緣屈服準(zhǔn)則得到的，由于邊緣屈服準(zhǔn)則以構(gòu)件截面邊緣纖維屈服的彈性受力階段極限狀態(tài)作為穩(wěn)定承載能力極限狀態(tài)，因此對于繞虛軸彎曲的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件以及截面發(fā)展塑性可能性較小的構(gòu)件，可以直接作為設(shè)計依據(jù)。對于實(shí)腹式壓彎構(gòu)件，應(yīng)允許利用截面上的塑性發(fā)展，經(jīng)與試驗資料和數(shù)值計算結(jié)果的比較，可采用下列修正公式： 1)(Exy1xxxmxyx??? NNfW MAfN ? ??167。 73 實(shí)腹式構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定 鋼結(jié)構(gòu)基本原理及設(shè)計
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