【正文】 總高度 H(m) 地面粗糙度類別 Ａ B C 10 20 40 60 80 100 150 200 250 300 350 ≥400 振型、結構外形的影響系數(shù) ε2 表 相對高度 h/H 結構頂部和底部的寬度比 () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () 注： 表中有括弧處，括弧內的數(shù)值適用于直線變化的結構；括弧外的數(shù)值適用于凹線形變化的結構。其余無括弧的數(shù)值則二者均適用。 第 條 對于外形比較規(guī)則，頂寬與底寬之比在 之間的鋼塔，如微波塔和電視調頻塔，其風振系數(shù)亦可按下列確定： βz＝ 1+εβ0 (式 ) 式中 βz——風振系數(shù)動力部分的基本值，按表 采用； ε——調整系數(shù)，按表 采用。 鋼塔風振系數(shù)動力部分基本值 β0 表 相對高度 h/H 地面粗糙度類別 A B C 調整系數(shù) η 表 H/T 30 40 50 60 70 80 ε H/T 90 100 110 120 130 140 ε 注： 表中 H 為高聳結構總高，以 m 計； T 為結構基本自振周期。 第 條 拉繩鋼桅桿的風振系數(shù) β可按表 采用。 多層拉繩鋼桅桿風振系數(shù) β 表 部位 地面粗糙度類別 A B C 懸臂端其它部位 注： 拉繩、懸索等的風振系數(shù) β可取 . 第 豎向斜率小于 2/100的圓筒形塔及煙囪等圓截面結構和圓管、拉繩及懸索等圓截面構件應考慮由脈動風引起的垂直于風向的橫向共振，并應按下列公式計算結構或構件的雷諾 Re 數(shù)： Re=69000υcrd (式 ) υcr=5d/Tj (式 ) 式中 υcr——臨界風速 (m/s)； d——結構或構件的直徑 (m)； Tj——結構或構件的 j振型的自振周期 (s)。 第 條 圓形截面結構或構件的橫向共振應根據(jù)其雷諾數(shù)按下列規(guī)定處理： 一、當雷 諾數(shù) Re3X105 時，可能發(fā)生微風共振 (亞臨界范圍的共振 )，此時應在構造上采取防振措施或控制結構的臨界風速 υcr不小于 15m/s，以降低微風共振的發(fā)生率。 二、當雷諾數(shù) Rw≥，可能發(fā)生橫向共振 (跨臨界范圍的共振 )，此時應驗算橫向共振。橫向共振引起的等效靜風荷載 ωlji(KN/m)應按下式計算： ωlji=μjiμlυcr2d/2020ξ (式 ) 式中 ωji——j振型在 i點的相對位移； υcr——j振型的共振臨界風速 (m/s)，按公式 ()計算； d——圓筒形結構的外徑 (m)，有錐度時可取 23 高度處的外徑； δ——結構阻尼比，鋼結構取 ，鋼筋混凝土結構取 ； μl——橫向力系數(shù)，取 。 注： ① 懸臂結構可只考慮第一振型；多層拉繩桅桿根據(jù)情況可考慮的振型數(shù)目不大于 4。 ② 考慮橫向風振時，風荷載的總效應 s(內力、變形等 )可由橫向風振的效應 Sn和順風向風荷載的效應 Sl按 S=√S2n+S2l組合而成。此時順風向風荷載取按相應于臨界風速計算的風荷載。 三、當雷諾數(shù)為 3X105≤Re 時，則可能發(fā)生超 臨界范圍的共振，此時可按第一款的規(guī)定處理。 裹冰荷載 第 條 設計電視塔、無線電塔桅等類似結構時，應考慮結構構件、架空線、拉繩表面裹冰后所引起的荷載及擋風面積增大的影響。 第 條 基本裹冰厚度應根據(jù)當?shù)仉x地 10m 高度處的觀測資料，取統(tǒng)計 50 年一遇的最大裹冰厚度為標準。當無觀測資料時，應通過實地調查確定，或按下列經(jīng)驗數(shù)值分析采用： 一、重裹冰區(qū)：川東北、川滇、秦嶺、湘黔、閩贛等地區(qū)，基本裹冰厚度可取 1020mm。 二、輕裹冰區(qū)：東北 (部分 )、華北 (部分 )、淮河流域等地區(qū)，基本裹冰厚度可取 510mm. 注：裹冰還會受地形和局地氣候的影響，因此輕裹冰區(qū)內可能出現(xiàn)個別地點的重裹冰或無裹冰的情況；同樣，重裹冰區(qū)內也可能出現(xiàn)個別地點的輕裹冰或超裹冰的情況。 第 條 管線及結構構件上的裹冰荷載的計算應符合下列規(guī)定： 一、圓截面的構件、拉繩、纜索、架空線等每單位長度上的裹冰荷載可按下式計算： qη=πba1a2(d+ba1a2) (式 ) 式中： qη0——單位長度上的裹冰荷載 (kN/m)； b——基 本裹冰厚度 (mm)，按本章第 條的規(guī)定采用； d——圓截面構件、拉繩、纜索、架空線的直徑 (mm)； α1——與構件直徑有關的裹冰厚度修正系數(shù)，按表 采用； α2——裹冰厚度的高度遞增系數(shù)，按表 采用； γ——裹冰重度，一般取 9kN/m3。 二、非圓截面的其它構件每單位表面面積上的裹冰荷載 q(kN/m2)可按下式計算： qa= (式 ) 式中 qa——單位面積上的裹冰荷載 (kN/m2)； 與構件直徑有關的裹冰厚 度修正系數(shù) α1 表 直徑 (mm) 5 10 20 30 40 50 60 70 α1 裹冰厚度的高度遞增系數(shù) α2 表 離地面高度 (m) 10 50 100 150 200 250 300 ≥350 α1 地震作用和抗震驗算 第 本節(jié)規(guī)定適用于地震設防烈度為 6度至 9度地區(qū)的高聳結構的抗震設計。 對烈度為 6 度和 7 度的高聳結構可僅考慮水平地震作用；對烈度為 8度和 9 度的高聳結構，應同時考慮上下兩個方向豎向地震作用和水平地震作用的不利組合。 第 條 下列高聳結構可以不進行截面抗震驗算，而僅需滿足抗震構造要求： 一、 6 度、任何類場地的高聳結構及其地基基礎； 二、小于或等于 8 度 Ⅰ 、 Ⅱ 類場地的不帶塔樓的鋼塔架，鋼桅桿及其地基基礎； 三、 7度 Ⅰ 、 Ⅱ 類場地，基本風壓 ω0≥ m2； 7 度 Ⅲ 、 Ⅳ 類場地和 8 度 Ⅰ 、 Ⅱ 類場地，且基本風壓 ω0≥結構及其地 基基礎。 注：建筑場地類別的劃分應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》的規(guī)定執(zhí)行。 第 條 高聳結構的地震作用計算宜采用反應譜振型分析法。對于特別重要的高聳結構可采用時程分析法作比較計算。對于圓筒形結構、煙囪、水塔等亦可采用底部剪力法和近似簡化法。 第 條 高聳結構采用振型分解反應譜法計算地震作用時， j振型 i質點的水平地震作用標準值 Fji應按下式計算 (圖 )： 圖 ：水平地震計算簡圖 Fji=＝ αjγjμjiG2 i=1,2,……n j=1,2,……n (式 ) γj=∑ni=1μjiGi/∑ni=1μ2jiGi (式 ) 水平地震作用產(chǎn)生的總作用效應 S 可按下式計算： S=√∑mj=1S2j (式 ) 式中 Fji——j振型 i質點的水平地震作用標準值； αj——相應于 j振型自振周期 Tj的水平地震影響系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》確定； μji——j振型 i質點的水平相對位移； Gi——集中于 i質點的重力荷載代表值，按本章第 條采用； γj——j振型的參與系數(shù)； γj——j振型水平地震作用產(chǎn)生的作用效應 (彎矩、剪力、軸力和變形等 )；振型數(shù) m 可取 23，當周期 T1大于 時可適當增加。 第 條 高聳結構豎向地震計算應符合下列規(guī)定 (圖 )。 圖 ：豎向地震計算簡圖 結構底部總豎向地震作用標準值 FEV應按下式計算： FEV=αmaxGeq (式 ) 質點 i的豎向地震作用標準值 Fvi 應按下式計算： Fvi=Gihi/∑GjhiFEV (式 ) 式中 αvmax——豎向地震影響系數(shù)的最大值，可取水平地震影響系數(shù)最大值αmax的 65%； Geq——結構等效總重力荷載，取 ； GE——計算地震作用時結構的總重力荷載代表值，按 GE＝ ∑nj=1G1 計算； Gi、 Gj——集中于質點 i、 j的重力荷載代表值； hi、 hj——集中質點 i、 j的高度。 注：建筑結構的 (水平 )地震影響系數(shù) a 及其最大值 αmax應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》的規(guī)定采用。 第 條 高聳結構抗震驗算 時，其重力代表值應取結構自重和各豎向可變荷載的組合值之和。結構自重和各豎向可變荷載的組合值系數(shù)應按下列規(guī)定采用： 一、對結構自重 (結構構配件自重、固定設備重等 )取 ； 二、對設備內的物料重取 ，對特殊情況可按有關專業(yè)規(guī)范規(guī)程采用； 三、對升降機、電梯的自重取 ，對吊重取 ； 四、對塔樓樓面和平臺的等效均布荷載取 ，按實際情況考慮時取 ； 五、對塔樓頂?shù)难┖奢d取 。 第 4 章 高聳結構設計規(guī)范 一般規(guī)定 第 條 鋼塔架和桅桿結構 (以下簡稱鋼塔桅結構 )選用的鋼材材質應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》的要求，在低溫條件下，或腐蝕環(huán)境中尚應考慮冷脆及腐蝕等影響。 第 鋼塔桅結構的鋼材及連接的強度設計值應按本規(guī)范附錄一的規(guī)定采用。 注：鋼絲繩的破壞強度可按現(xiàn)行國家有關標準的規(guī)定采用。 鋼塔桅結構的內力分析 第 條 當進行塔架內力分析時，可將整個結構或分層作為空間桁架計算。 第 條 桅桿桿身可按纖繩節(jié)點處為彈性支承的連續(xù)壓彎桿件計算，并應考慮纖繩節(jié)點處的偏心彎矩。 當桅桿桿身為格構式時，其剛度應乘以折減系數(shù) ξ。折減系數(shù)可按下式確定： ξ＝ [l0/iλ0]2 (式 ) 式中 l0——彈性支承點之間桿身計算長度 (m)； i——桿身截面回轉半徑 (m)； λ0——彈性支承點之間桿身換算長細比，按本章表 計算。 鋼塔桅結構的變形和整體穩(wěn)定 第 條 鋼塔桅結構應進行變形驗算，并應滿足本規(guī)范第 條的控制條件。 第 條 桅桿整體穩(wěn)定安全系數(shù)不應低于 。對于纖繩上有絕緣子的桅桿，應驗算絕 緣子破壞后的受力情況，此時可假定纖繩初應力值降低 20%，桅桿整體穩(wěn)定安全系數(shù)不應低于 。 纖繩 第 條 桅桿纖繩可按一端連接于桿身的拋物線計算。纖繩上有集中荷載時，可將集中荷載換算成均布荷載。 第 條 纖繩的初應力應綜合考慮桅桿變形、桿身的內力和穩(wěn)定以及纖繩承載力等因素確定，宜在 燉 mm2 范圍內選用。 第 條 纖繩的截面強度應按下式驗算： N/A≤f (式 ) f＝ ()fu (式 ) 式中 N——纖繩拉力 (N)； A——纖繩的鋼絲繩截面面積 (mm2)； f——鋼絲繩強度設計值 (N/mm2)。 fu——鋼絲繩的破壞強度 (N/mm2)，按國家現(xiàn)行有關標準采用； ψ1——鋼絲繩扭絞強度調整系數(shù)。根據(jù)鋼絲繩規(guī)格按國家現(xiàn)行有關標準取 ～ ； ψ2——鋼絲繩的強度不均勻系數(shù)，對 17 單股鋼絲繩取，其它鋼絲繩取 。 軸心受拉和軸心受壓構件 第 條 軸心受拉和軸心受壓構件的截面強度應按下式驗算： N/A≤f (式 ) 式中 N——軸心拉力或軸心壓力； An——凈截面面積； f——鋼材的強度設計值 (N/mm2)，按本規(guī)范附錄一采用。 第 條 軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式驗算： N/ψA≤f (式 ) 式中 A——構件毛截面面積； ψ——軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)，可根據(jù)構件長細比 λ按本規(guī)范附錄二采用。 第 條 鋼塔桅結構的構件長細比 λ應符合下列規(guī)定： 塔架和桅桿的弦桿長細比 λ 表 弦桿 形式 二塔面斜桿交點錯開 二塔面斜桿 交點不錯開 簡