【正文】 計計算 內(nèi)容 補給水處理系統(tǒng)出力的計算 序號 計算項目 公式 采用數(shù)據(jù) 結果 說明 1 鍋爐正常補給水 量? ?hm/3 pDDDDDDQ n ?????? 6543139。 ? ?? ? 00431 1 SwSp SwaaaP ??? ??? D =1900 對于 600MW ? = D1 = 1900= 對于 200MW D1 =2% 670 6= ? = Dp = （ 6 670+1900） = D2 = 600 D=114 Sp=200ppb， Sw=20ppb， 1． D3=D4=D5=D6=0； 2．所算得的正常排污率 ： 200MW時P=%% ；600MW時P=% %，所以 p取 % 2 鍋爐最大補給水量? ?hm/3 pDDDDDDDQ ??????? 65432139。m a x ? ?? ? 004321 1 SwSp SwaaaaP ??? ???? D2 = 600 1900 =114 Dp= （ 6 670+1900）= D3=D4=D5=D6=0 3 水處理系統(tǒng)? ?hm/3 正常 TTa nn /)t)(1(39。 ??? 取 a=0(自用水 逐級自供 )。T=20h,t=4h a為除鹽設備自用水率。工作周期 T按一級除鹽設備計算，交換器不設 再生設備時 t=4h 最大 TtT /)(39。m a xm a x ?? 體內(nèi)再生混床的計算 序號 計算項目 公式 采用數(shù)據(jù) 結果 說明 6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 9 頁 共 32 頁 1 總工作面積? ?2m 正常 ?nn QA? nQ =? ?hm/3 取ν =50. 00m/h（待計算后返校） maxQ =? ?hm/3 由附表 31 可知， ν取40~60m/h 最大 ?maxmax QA ? 5． 78 2 交換器直徑（ m） d= nA An= 2m 根據(jù)附表211，選用直徑 d= 的定 型混床 設備，其截面積A1= 2m 3 選擇混 床臺數(shù) 正常 21 4dAAAn nnmn ??? 計算結果取整數(shù)，且需滿足關系式： 1max ?? mnM nn 1 A1， d為所選用的 混 床截面積和直徑（ m2,m） 最大 2 4 校驗實際 運行流速 ? ?sm/ 正常 mnnn nAQ1?? nQ = ? ?hm/3 mn =1 1A =2 1．ν不得超過40~60 m/h。 2．所選用的混床臺數(shù)為 2 最大 MnAQ max1 maxmax ?? maxQ =? ?hm/3 1A =2 Mnmax =2 5 混床內(nèi)樹脂體積 ? ?臺3m 陽樹脂 RCRC hAV 1? 取mhmh RARC , ?? 1A =2 hRC ， hRA 為混床中陽樹脂和陰樹脂的高度 陰樹脂 RARA hAV 1? 6 混床周期制水時間 ??h ? ?Cj EEc AmnnRARCnQVVT ?? EC=1750 m3 EA=1100 m3 Cj = mmol/L EC和 EA為陽、陰樹脂工作交換容量（ mol/ m3） Cj 為混床進 水離子 濃度， 2m ax1m axm ax 4 dAAAn M ???6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 10 頁 共 32 頁 7 再生時用酸量? ?? ?次臺 ?/kg 100%酸 1000RE CC, RCpa Vm ? 取 RC =150g/mol樹脂 EC=1750 m3 按酸耗計算，用鹽酸再生，RC取100~150g/mol 工業(yè)酸 ?1, paia mm ? 鹽酸 ? =31% ? — 工業(yè)鹽酸濃度（ %） 再生酸液 cmm para 1, ? 取 c= 5% Ｃ — 再生酸液濃度（ %） 稀釋用水 ? ?3m 1000 , iaraa mmV ?? 進酸時間（ min） ,1601000 ara amt Av?? 取 av =5m/h， ? =m2 va— 進酸流速（ m/h） ρ — 再生酸液密度 (g/cm3) 8 再生時 用堿量? ?? ?次臺 ?/kg 100% 堿 1000RE AA, RAps Vm ? 取 RA=250g/mol樹脂 按堿耗計算，用 NaOH再生，RA 取200250g/mol 工業(yè)堿 ?1, psis mm ? 取工業(yè)堿液 ? =30% ? — 工業(yè)堿濃度（ %） 再生堿液 cmm psrs 1, ? 取 c= 4% 21587。 5 Ｃ — 再生堿液濃度（ %） 稀釋用水 ? ?3m 1000 , isrss mmV ?? 6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 11 頁 共 32 頁 進堿時間（ min） ,1601000 srs smt Av?? 取 sv =5m/h， ? = sv — 進堿流速（ m/h） ? — 再生堿液密度(g/cm3) 9 再生時自用水量 ? ?? ?次臺 ?/kg 反洗用水 601tAVb ?? 取 v=10m/h， t=15min v— 反洗流速（ m/h） t— 反洗時間（ min） 置換 用水 ? ? dRARCd aVVV ?? 取 ad=2m3/m3 ad— 置換時水的比耗（ m3/m3） 正洗用水 aRAcRCf aVaVV ?? 取 ac=6m3/m3， aa=12m3/m3 ac— 陽樹脂正洗水比耗（ m3/m3） aa— 陰樹脂正洗水比耗（ m3/m3） 總自用水 bdasf VVVVVV ?????t 10 再生用壓縮空氣量? ?? ?次臺 ?/3m tqAVMai 1? 取 q=3m3/(m2 min) ，t=1min q— 樹脂混合壓縮空氣比耗 t— 混合時間(min) 壓縮空氣壓力~ 11 每天耗工業(yè)酸量（ t） TnmmMniaMa 100024 ,? 12 每天耗工業(yè)堿量（ t） TnmmMnisMs 100024 ,? 13 年耗酸量（ t） 2470 00, ?? MaMaa mm 以年運行7000h計 6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 12 頁 共 32 頁 14 年耗堿量（ t） 2470 00, ?? MsMas mm 以年運行7000h計 15 每小時自用水量 ? ?hm/3 總自用水 MnM nTVV tt ? 強堿陰離子交換器的計算 序號 計算項目 公式 采用數(shù)據(jù) 結果 說明 1 陰床設計出力? ?hm/3 正常 MnAn V 1?? nQ =? ?hm/3 ?MV1 根據(jù)自用水集中供應范圍確定 最大 MA V 1m axm ax ?? maxQ =? ?hm/3 2 總工作面積? ?2m 正常 ?An nQA ? 取ν =25m/h 由附表 32 可知， v流速取 20— 30m/h 最大 ?AQA maxmax ? 3 交換器直徑（ m） d= nA 據(jù)計算結果及附表 201,選兩臺 d=定型陰床設備 ,截 面積A1= 4 選擇陰 離子 交換器運行臺數(shù) 正常 21 4dAAAn nnAn ??? 為 2021mm，截面積為A1= 2m 。 2． 計算結果取整數(shù)，且需滿足關系式： 1max ?? AnA nn 2 A1， d 為所選用的陰床截面積和直 徑（ m2,m） 最大 4 2m ax1m axm ax 4 dAAAn A ???6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 13 頁 共 32 頁 5 校驗實際運行 流速（ m/h） 正常 AnAnn nAQ1?? AnQ =? ?hm/3 1． v 不得超過2030 m/h； 2．此時確定的陰床臺數(shù)為 4 最大 AAnAQ max1 maxmax ?? AQmax = ? ?hm/3 6 進水中 陰離子含量（ mmol/L） 強酸 陰離子 ??sA ?????? ?2421SO /96 ＋? ??Cl /＋ ? ??3NO /62＋「 1/3PO43」 /95 ND???? 取 ? ??Cl =，? ??3NO ＝ 0mg/L 「 SO42」 =「 PO43」 = mg/L DN= DN 由混凝劑帶入的強酸陰離子量（ mmol/L）；? ??Cl 、「 SO42」? ??3NO 為原水中相應離子濃度（ mmol/L） 弱酸 陰離子 ?wA 脫 CO2 器出口 CO2＝5mg/L，進水中全硅SiO2＝ SiO2（ mg/L）為進水中可溶性SiO2含量，當系統(tǒng)中有石灰處理及預脫鹽時，應按陽床進水水質(zhì)取值 總陰離子 ? ? ??? ws AAA ?wA） ?sA =（ mmol/L） 6 200MW+1 600MW 機組火電廠水處理工藝設計 第 14 頁 共 32 頁 7 一臺陰床內(nèi)樹脂 體積（ m3） RARA hAV 1? 取 hRA＝ A1= m2 hRA— 陰床樹脂裝載高度（ m） 8 正常出力時周期 制水時間（ h） ??AnQEVTAnA