【正文】 風(fēng)機盤管機組中風(fēng)機不斷循環(huán)所在房間內(nèi)的 空氣和新風(fēng)，使空氣通過供冷水或供熱水的換熱器被冷卻或加熱，以保持房間內(nèi)溫度。在風(fēng)機吸風(fēng)口外設(shè)有空氣過濾器，用以過濾被吸入空氣中的塵埃，一方面改善房間的衛(wèi)生條件，另一方面也保護了換熱器不被塵埃所堵塞。換熱器在夏季可以除去房間的濕氣，維持房間的一定相對濕度。換熱器表面的凝結(jié)水滴入接水盤內(nèi)，然后不斷地被排入下水道中。 由于本系統(tǒng)采用風(fēng)機盤管 +新風(fēng)系統(tǒng)，有獨立的新風(fēng)系統(tǒng)供給室內(nèi)新風(fēng)，即把新風(fēng)處理到室內(nèi)參數(shù)，不承擔(dān)房間負(fù)荷。這種方案既提高了該系統(tǒng)的調(diào)節(jié)和運轉(zhuǎn)的靈活性，且進入風(fēng)機盤管的供水溫度可適當(dāng)提高，水管結(jié)露現(xiàn)象可 以得到改善。 河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 10 第 四 章 空調(diào)系統(tǒng)冷負(fù)荷計算 冷負(fù)荷構(gòu)成及計算原理 1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷 在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負(fù)荷可按下式計算： LQ1=F178。 K178。△ t ετ W （ ） 式中： LQ1—— 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負(fù)荷 ,W； F—— 外墻和屋面的面積，㎡； K—— 外墻和屋面的傳熱系數(shù)， W/(㎡178?！?)； τ —— 計算時間， h； ε —— 維護結(jié)構(gòu)表面受到周期為 24小時諧性溫度波作用，溫度波傳到內(nèi)表面的時間延遲， h； τ ε —— 溫度波的作用時間，即溫度波作用于維護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面的時間， h； △ t ετ —— 作用時刻下，維護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷計算溫差，℃； 2） 內(nèi)墻 ,樓板等 室內(nèi)傳熱維護結(jié)構(gòu)形成的瞬時冷負(fù)荷 當(dāng)空調(diào)房間的溫度與相鄰非空調(diào)房間的溫度大于 3℃時 ,要考慮由內(nèi)維護結(jié)構(gòu)的溫差傳熱對空調(diào)房間形成的瞬時冷負(fù)荷 ,可按如下傳熱公式計算： LQ2=F178。 K178。 (tl s tn) W （ ） 式中： F—— 內(nèi)維護結(jié)構(gòu)的傳熱面積， m178。； K—— 內(nèi)維護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)， W /( m178。178。 k) ； tn —— 夏季空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計溫度，℃； tl s —— 相鄰非空調(diào)房間的平均計算溫度，℃ 。 t39。l s按下式計算 t39。l s = t + tl s ℃ （ ） 式中： t —— 夏季空調(diào)房間室外計算日平均溫度，℃； tl s —— 相鄰非空調(diào)房間的平均計算溫度與夏季空調(diào)房間室外計算日平均溫度的差值 ,當(dāng)相鄰散熱量很少 (如走廊 )時 , tl s 取 3 ℃ ,；當(dāng)相鄰散熱量在 23～ 116 W /m2時 , tl s取 5 ℃。 3）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷 在室內(nèi)外溫差的作用下 , 玻璃窗瞬變熱形成的冷負(fù)荷可按下式計算： LQ3=. △ t （ ） 式中： F—— 外玻璃窗面積， m178。； K—— 玻璃的傳熱系數(shù)， W /( m178。178。 k) ； 河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 11 △ t? —— 計算時刻的負(fù)荷溫差，℃； 4） 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷 透過玻璃窗進入室內(nèi)的日射得熱形成的逐時冷負(fù)荷按下式計算： LQ4=F178。 C Z178。 gx 178。 dx 178。 ?.jJ W （ ） 式中： F—— 玻璃窗的面積； C Z—— 玻璃窗的綜合遮擋系數(shù) C Z=Cs178。 Cn ； 其中， Cs—— 玻璃窗的遮擋系數(shù)，本設(shè)計中， 6mm厚吸熱玻璃 Cs =； Cn—— 窗內(nèi)遮陽設(shè)施的遮陽系數(shù)，本設(shè)計中，中間色活動百葉簾 Cn =； gx —— 窗的有效面積系數(shù)；單層鋼窗，雙層鋼窗 ；單 層木窗 ，雙層木窗 ； dx —— 地點修正系數(shù)，北京為 1； ?.jJ —— 計算時刻時，透過單層窗口面積的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，簡稱負(fù)荷強度， W/m2 ； 5） 設(shè)備散熱形成的冷負(fù)荷 設(shè)備和用具顯熱形成的冷負(fù)荷按下式計算： LQ= Qq CLQ () 式中： LQ—— 設(shè) 備和用具形成的冷負(fù)荷， W； Qq—— 設(shè)備和用具的實際顯熱散熱量， W； CLQ—— 設(shè)備和用具顯熱散熱冷負(fù)荷系數(shù)； 如果空調(diào)系統(tǒng)不連續(xù)運行，則 CLQ＝ 。 6） 照明散熱形成的冷負(fù)荷 根據(jù)照明燈具的類型和安裝方式的不同，其冷負(fù)荷計算式分別為： 白熾燈： LQ5 =1000 178。 N 178。 CLQ W () 熒光燈： LQ5 =1000178。 n1178。 n2 178。 N178。 CLQ W () 式中： LQ5—— 燈具散熱形成的冷負(fù)荷， W； N—— 照明燈具所需功率， KW； n1—— 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當(dāng)明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調(diào)房間內(nèi)時，取n1＝ ；當(dāng)暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設(shè)在頂棚內(nèi)時，可取 n1＝ ；本設(shè)計取 n1＝ ； n2—— 燈罩隔熱系數(shù)，當(dāng)熒光燈上部穿有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風(fēng)散熱與頂棚內(nèi)時，取 n2＝ ～ ；而熒光燈罩無通風(fēng)孔時 ,取 n2＝ ～ ；本設(shè)計取 n2＝ ； CLQ—— 照明散熱冷負(fù)荷系數(shù)。 本設(shè)計照明設(shè)備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn) 流器設(shè)置在頂棚內(nèi)，熒光燈罩無通風(fēng)孔，功率按河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 照表 。 7） 人體散熱形成的冷負(fù)荷 人 體散熱引起的冷負(fù)荷計算式為： LQ6＝ qs178。 n178。 n’ 178。 CLQ +ql178。 n178。 n’ W () 式中： LQ6—— 人體散熱形成的冷負(fù)荷， W； qs—— 不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量， W； n—— 室內(nèi)全部人數(shù)； n’ —— 群集系數(shù)，辦公樓群集系數(shù)為 ； CLQ—— 人體顯然散熱冷負(fù)荷系數(shù)，人體顯然散熱冷負(fù)荷系數(shù)。 8） 新風(fēng)冷負(fù)荷 目前，我國空調(diào)設(shè)計中對新風(fēng) 量的確定原則，仍采用現(xiàn)行規(guī)范、設(shè)計手冊中規(guī)定或推薦的原則 , 各房間的新風(fēng)量按表 。 夏季，空調(diào)新風(fēng)冷負(fù)荷按下式計算： CLW ＝ LW 178。 (hWhN) W () 式中 : CLW—— 夏季新風(fēng)冷負(fù)荷， KW； LW—— 新風(fēng)量， kg/s； hW—— 室外空氣的焓值， kj/kg； hN—— 室內(nèi)空氣的焓值， kj/kg。 具體計算見附 表 1。 河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 13 濕負(fù)荷 人體散濕量 1） 人體散熱引起的冷負(fù)荷計算式為： LQsC CnqQ ?? ?)( W () 式中： )(?CQ —— 人體散熱形成的冷負(fù)荷， W； qs—— 不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量， W； n—— 室內(nèi)全部人數(shù)； ? —— 群集系數(shù)，見附表【 1】 212； Qc（ r體顯然散熱冷負(fù)荷系數(shù)，人體顯然散熱冷負(fù)荷系數(shù)。 2） 人體散濕量可按下式計算： D=n178。 n’ 178。 w178。 103 kg/h () 式中： D—— 人體散濕量， kg/h； n’ —— 群集系數(shù)，選取群集系數(shù)為 ； w—— 成年男子的小時散熱量， kg/(h178。 p)； 26℃時，極輕勞動成年男子的小時散熱量為 kg/(h178。 p)。各層房間負(fù)荷計算 具體計算見附表 1。 河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 14 第 五 章 空調(diào)冷源的選擇 冷水機組的選型 冷水機組是中央空調(diào)系統(tǒng)的心臟，正確選擇冷水機組，不僅是工程設(shè)計成功的保證，同時對系統(tǒng)的運行也產(chǎn)生長期影響。因此，冷 水機組的選擇是一項重要的工作。 (— )選擇冷水機組的考慮因素： 。 。 (包括水量水溫和水質(zhì) )、電源和熱源 (包括熱源種類、性質(zhì)及品位 )。 （熱負(fù)荷）的分布規(guī)律。 。 。 (二 )冷水機組的選擇注意事項： 在充分考慮上述幾方面因素之后，選擇冷水機組時，還應(yīng)注意以下幾點 ： 1．對大型集中空調(diào)系統(tǒng)的冷源，宜選用結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小及壓縮機、電動機、冷凝器、蒸發(fā)器和自控元件等都組裝在同一框架上的冷水機組。對小型全空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)，宜采用直接蒸發(fā)式壓縮冷凝機組。 2．對有合適熱源特別是有余熱或廢熱等場所或電力缺乏的場所，宜采用吸收式冷水機組。 3．制冷機組一般以選用 2～ 4臺為宜，中小型規(guī)模宜選用 2臺，較大型可選用 3臺，特大型可選用 4臺。機組之間要考慮其互為備用和切換使用的可能性。同一機房內(nèi)可采用不同類型、不同容量的機組搭配的組合式方案，以節(jié)約能耗。并聯(lián)運行的 機組中至少應(yīng)選擇一臺自動化程度較高、調(diào)節(jié)性能較好、能保證部分負(fù)荷下能高效運行的機組。選擇活塞式冷水機組時，宜優(yōu)先選用多機頭自動聯(lián)控的冷水機組。 4．選擇電力驅(qū)動的冷水機組時，當(dāng)單機空調(diào)制冷量 φ ＞ 1163kW時，宜選用離心式；φ ＝ 582～ 1163kW時，宜選用離心式或螺桿式； φ ＜ 582kW時，宜選用活塞式。 5．電力驅(qū)動的制冷機的制冷系數(shù) COP比吸收式制冷機的熱力系數(shù)高，前者為后者的二倍以上。能耗由低到高的順序為：離心式、螺桿式、活塞式、吸收式 (國外機組螺桿式排在離心式之前 )。但各類機組各有其 特點，應(yīng)用其所長。 6．選擇制冷機時應(yīng)考慮其對環(huán)境的污染：一是噪聲與振動，要滿足周圍環(huán)境的要求；二是制冷劑 CFCs對大氣臭氧層的危害程度和產(chǎn)生溫室效應(yīng)的大小，特別要注意 CFCs的禁用時間表。在防止 CFCs污染方向吸收式制冷機有著明顯的優(yōu)勢。 河 北工程大學(xué) 畢業(yè)設(shè)計（論文） 15 7．無專用機房位置或空調(diào)改造加裝工程可考慮選用模塊式冷水機組。 冷水泵的選擇 1 小型工程的兩管制系統(tǒng)，可以用冷水泵兼作熱水泵使用，但應(yīng)校核冬季使用時水泵的流量、揚場和臺數(shù)是否吻合。大中型工程應(yīng)分別設(shè)置冷、熱水泵。 2 一次泵的臺數(shù)，應(yīng)與冷水機組的臺數(shù)一對一設(shè)置，一般不設(shè)備用泵。 3 二次泵臺數(shù)應(yīng)根據(jù)冷水泵大小、各并聯(lián)環(huán)路壓力損失的差異程度、使用條件和調(diào)節(jié)要求，通過技術(shù)經(jīng)濟比較確定。 4 熱水泵應(yīng)根據(jù)供熱系統(tǒng)的規(guī)模和運行調(diào)節(jié)方式確定，不應(yīng)少于兩臺，宜設(shè)備用泵、采用變頻控制。 1 一次冷水泵的流量，應(yīng)為所對應(yīng)冷水機組的冷水量； 2 二次冷水泵的流量，應(yīng)為按該區(qū)冷負(fù)荷綜合最大值計算出的流量； 3 計算水泵流量應(yīng)附加 5%～ 10%的裕量。 1 當(dāng)采用閉式循環(huán)一次泵系統(tǒng)時，冷水泵 揚程為管路、管件阻力、冷水機組的蒸發(fā)器和末端設(shè)備的表冷器阻力之和； 2 當(dāng)采用閉式循環(huán)二次泵系統(tǒng)時，一次冷水泵為一次管路、管件阻力、冷水機組的蒸發(fā)器阻力之和；二次泵揚程為二次管路、管件阻力及末端設(shè)備的表冷器阻力之和； 3 當(dāng)采用開式一次冷水系統(tǒng)時，冷水泵揚程除了第一點所講的阻力外，還要加上從蓄冷水池的最低水位到末端設(shè)備之間的高差； 4 當(dāng)采用閉式循環(huán)系統(tǒng)時，熱水泵的揚程為管路、管件阻力、熱交換器阻力及末端的設(shè)備的空氣加熱器的阻力之和； 5 所有系統(tǒng)的水泵揚程，均應(yīng)對計算值附加 5%～ 10%的裕量。 冷凍水泵的選擇是根據(jù)冷凍水的流量和最不利環(huán)路的壓力損失。由估算法估算水路的阻力損失： 當(dāng) L200時 ,單位摩擦阻力損失取 50mm水柱； 當(dāng) 60≤ L≤ 200時 ,單位摩擦阻力損失取 50≤ R≤ 200mm水柱； 當(dāng) L60時，單位摩擦阻力損失取 200mm水