【正文】 度的假設(shè)與回流熱 ............................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 假設(shè)塔頂及側(cè)線溫度 .................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 全塔熱平衡 .................................................................. 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 回流方式及回流熱分配 ................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 側(cè)線及塔頂溫度的校核 .......................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 重柴油抽出板（第 27層）溫度 .................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 輕柴油抽出板（第 12層）溫度 .................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 塔頂溫度校核 .............................................................. 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 全塔氣、液 負(fù) 荷分布 圖 ........................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 對(duì)所選塔板進(jìn)行氣、液相負(fù)荷的計(jì)算 ........................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 繪制氣、液相負(fù)荷分布圖 ............................................. 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 4 塔板的工藝計(jì)算 ....................................錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 基礎(chǔ)數(shù)據(jù) ................................................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 進(jìn)入塔板的氣體 ............................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 進(jìn)入塔板的液體 ............................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 塔徑的工藝計(jì)算 ...................................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 最大允許氣速 ................................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 適宜的氣體操作速度 ..................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 塔徑 .............................................................................. 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 溢流裝置工 藝計(jì) 算 .................................................................. 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 流動(dòng)形式選擇 ................................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 出口堰尺寸 ................................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 浮閥數(shù)及開(kāi)孔率的計(jì)算 ........................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 塔板水力學(xué)計(jì)算 ...................................................................... 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 流體力學(xué)特性 ................................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 塔板負(fù)荷性能圖 ............................................................ 錯(cuò)誤 !未定義書(shū) 簽。 參考文獻(xiàn) ..................................................錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 致 謝 ..................................................錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。 石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 1 1 文獻(xiàn)綜述 摘要：常減壓裝置將原油用蒸餾的方法分割成為不同沸點(diǎn)范圍的組分，以適應(yīng)產(chǎn)品和下游工藝裝置對(duì)原料的要求。常減壓蒸餾是煉油廠加工原油的第一個(gè)工序，即原油的一次加工，在煉油廠加工總流程中的中國(guó)要作用，常被稱之為 “龍頭 ”裝置。 關(guān)鍵字：勝利 油田，常減壓裝置，節(jié)能措施 1． 1 勝利油田的性質(zhì) 勝利原油相對(duì)密度較大，硫、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量較高，屬于含硫中間基原油。 一般來(lái)說(shuō)，原油經(jīng)常減壓裝置加工后，可得到直鎦汽油、噴氣燃料、燈用煤油、輕、重柴油和燃料油等產(chǎn)品，某些富含膠質(zhì)和瀝青質(zhì)的原油，經(jīng)減壓深拔后還可直接生產(chǎn)出道路瀝青。在上述產(chǎn)品中，除汽油由于辛烷值較低，目前已不再直接作為產(chǎn)品，還有部分產(chǎn)品可直接或經(jīng)過(guò)適當(dāng)精制后作為產(chǎn)品出廠（如噴氣燃 常減壓裝置的目的產(chǎn)品及性能 常減壓裝置的目的產(chǎn)品種類 常減壓蒸餾裝置可從原油中分離出各種沸點(diǎn)范 圍的產(chǎn)品和二次加工的原料。當(dāng)采用初餾塔時(shí)，塔頂可分出窄餾分重整原料或汽油餾分。 常減壓能生產(chǎn)如下產(chǎn)品：塔頂生產(chǎn)汽油組分、重整原料、石腦油；常一線出噴氣燃料、燈用煤油、溶劑油、化肥原料、乙烯裂解原料或特種柴油；常二線出輕柴油、乙烯裂解原料；常三線出重柴油或潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油；常壓塔底出重油。 減壓塔能生產(chǎn)如下產(chǎn)品：減一線出重柴油、乙烯裂解原料；減二線可出乙烯裂解原料；減壓各側(cè)線油視原油性質(zhì)和使用要求而可作為催化裂化原料、加氫裂化原料、潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油原料和石蠟的原料；減壓渣油可作為延遲焦化、溶劑脫瀝青、減粘裂化的原料， 以及燃料油的調(diào)和組成。 常減壓裝置產(chǎn)品性能 高于 120℃ ，確切地說(shuō) 35%點(diǎn)餾出溫度是保證暖車性和加速性，而 60%點(diǎn)餾石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 2 出溫度才是保證常溫行車的加速性。一般車用汽車在汽化器里的有效揮發(fā)度為30%~50%,暖車時(shí)揮發(fā)度 30%~40%，正常行駛時(shí)揮發(fā)度為 65%左右。因而用 35%及 65%的平均數(shù) 50%餾出溫度來(lái)控制車用汽油的行車氣化性能。 90%點(diǎn)餾出 常減壓蒸餾塔頂腐蝕原因的機(jī)理分析 常減壓蒸餾塔頂冷凝系統(tǒng)的腐蝕主要發(fā)生在冷凝液的水相中。水相的 pH值與冷凝溫度、氣相水含量， HCI、 H2S及注入的 NH，在氣相中的濃度有關(guān)。而這些濃度又與原料油性質(zhì)和脫鹽脫水預(yù)處理過(guò)程有關(guān)。 (1)由于目前電脫鹽脫水裝置效率不高，導(dǎo)致最終處理的進(jìn)塔原料油中含鹽量高于 5mL／ g的行業(yè)平均水平值。原料油中所含鹽類主要成分為 NaCI、 CaC12及MgC12。其中 CaC12及 MgC12是導(dǎo)致腐蝕作用的主因 【 2】 。它們受熱發(fā)生水解，生成 HCI氣體，與未脫除完全的水生成強(qiáng)腐蝕性的鹽酸。其反應(yīng)式如下： MgCl2+2H20→Mg(OH) 2+2HCl CaC12+2H20→Ca(OH) 2+2HCl 結(jié)合工藝流程和腐蝕成分分析發(fā)現(xiàn)，常壓 塔頂冷凝系統(tǒng)的腐蝕介質(zhì)主要來(lái)自MgC12的水解，而減壓塔頂中主要是 CaC12的水解作用。 (2)由于濱化集團(tuán)加工原油含硫量較高，尤其加工的部分進(jìn)口高硫原油，導(dǎo)致較嚴(yán)重的低溫硫腐蝕的存在。經(jīng)研究發(fā)現(xiàn) 【 3】 ，當(dāng) HC1與 H2S同時(shí)存在時(shí)，腐蝕作用具有一定的協(xié)同效應(yīng)。 現(xiàn)有煉廠采用的中和緩蝕劑主要是為 HCI+H2S+H20型腐蝕環(huán)境開(kāi)發(fā)的。其主要作用為抑制 HC1的腐蝕。針對(duì)煉油廠加工高硫原油比例逐漸增加，應(yīng)當(dāng)進(jìn)一步開(kāi)發(fā)應(yīng)對(duì)塔頂 H2S高濃度腐蝕環(huán)境下的緩蝕劑?，F(xiàn)有水溶性緩蝕劑與中 和劑復(fù)配時(shí)容易出現(xiàn)淀，導(dǎo)致使用效果不理想。本文在實(shí)驗(yàn)室采用模擬裝置塔頂冷凝系統(tǒng)的工況，開(kāi)發(fā)水溶性好的中和緩蝕劑。作為比較，與現(xiàn)有的 7019型緩蝕劑和 ZHX一 5石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 3 緩蝕劑進(jìn)行了對(duì)比。 緩蝕劑的合成 將烷基酸與有機(jī)胺縮合 【 45 】 ，在不同溫度下進(jìn)行真空脫水，于 60—150℃ 完成酰胺化，于 緩蝕劑與中和劑的復(fù)配效果評(píng)價(jià) 選取水溶性較好的低分子有機(jī)胺 ON一 ON一 2作為中和劑，與合成的 YX一 1型緩蝕劑分別進(jìn)行復(fù)配。仍舊采用靜態(tài)掛片法評(píng)價(jià)其緩蝕性，并與氨水及 YX一 1型緩蝕劑單獨(dú)使用相對(duì)照，其中 YX—l型緩蝕濃度為 10mg／ L。結(jié)果見(jiàn)表 2。 表 2 不同緩蝕劑與中和劑復(fù)配的緩蝕效果比較 緩蝕劑用量 /(mg/L) 中和劑種類 （濃度為 40mg/L） 緩蝕率 /% 腐蝕速率 /() 整。既不因加入量不足而帶來(lái)嚴(yán)重腐蝕，也不因加入量過(guò)高而增加生產(chǎn)成本。 (3)對(duì)于進(jìn)蒸餾裝置的原料油運(yùn)用高效的脫鹽脫水工藝。比如采用 “原油低溫脫鹽脫水技術(shù) ”，可解決大部分原油罐區(qū)劣質(zhì)油脫鹽脫水問(wèn)題。只有高效地降低 國(guó)內(nèi)煉油廠從 1960年后開(kāi)始使用緩蝕劑，應(yīng)用最多、最普遍的是有機(jī)緩蝕 劑。但是國(guó)內(nèi)開(kāi)發(fā)的緩蝕劑主要是針對(duì)煉油廠塔頂系統(tǒng) HC1一 H2s—H20型腐蝕環(huán)境，重點(diǎn)在于抑制 HC1的腐蝕，而對(duì)高溫腐蝕部位緩蝕劑的研究較少。近年來(lái)，隨著加工高酸值、高含硫原油量越來(lái)越大，常減壓裝置高溫部位腐蝕問(wèn)題越來(lái)越突出，因而，高溫緩蝕劑也受到了更為廣泛的關(guān)注。 1 低溫緩蝕劑 國(guó)內(nèi)較早開(kāi)發(fā)應(yīng)用的低溫緩蝕劑主要是長(zhǎng)碳鏈烷基酰胺、長(zhǎng)碳鏈吡啶衍生物以及含硫化合物，如 4502(氯代烷基吡啶 )、 7019(脂肪族酰胺類化合物 )、尼凡丁石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 4 一 18(十八胺聚氧乙烯醚 )、 1017(多氧烷基咪唑啉油酸鹽 )、蘭一 4A(聚酰胺類 )等 【 1，5， 9】 。其中以 7019的性能較好，對(duì)減緩常頂、減頂和加氫汽提塔頂冷凝系統(tǒng)碳鋼設(shè)備的腐蝕都有較當(dāng)采用經(jīng)典失重法測(cè)定時(shí)， 7019的緩蝕率為 86． 89％，而 HT01的緩蝕率為 98． 50％；采用電化學(xué)極化曲線法測(cè)定時(shí)， 7019的緩蝕率為 72． 24％ ，而 HT01的緩蝕率為 96． 5O％。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明了咪唑啉類緩蝕劑成膜性能較脂肪族酰胺類好，在較低的 pH值下仍有比較好的緩蝕性能。 定、不分解。 近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外研究和使用的高溫緩蝕劑主要有磷系和非磷系兩種系列。磷系緩蝕劑是指含磷酸或亞磷酸基的有機(jī)化合物，如磷酸 酯類、亞磷酸芳基酯類和硫代 (亞 )磷酸酯類等；非磷系緩蝕劑是一些含氮、硫等元素的有機(jī)化合物。研究劑主要包括硫代單烷基 (雙烷基、三烷基 )磷酸酯和硫代亞磷酸酯等。這類化合物中的硫代磷配或者在緩蝕劑中添加其它成分往往具有更好的緩蝕效果。因此，緩蝕劑與其它藥劑的復(fù)配成為發(fā)展趨勢(shì)，也有必要探尋其中的復(fù)配規(guī)律。 (2)開(kāi)發(fā)環(huán)保型緩蝕劑。研究從動(dòng)植物中提取、分離、合成新型緩蝕劑的有效成分，積極開(kāi)發(fā)綠色、環(huán)保型緩蝕劑，如利用國(guó)內(nèi)豐富的松香資源開(kāi)發(fā)咪唑啉類等環(huán)境友好型緩蝕劑。 (3)加強(qiáng)基礎(chǔ)理論研究。應(yīng)用量子化學(xué)理論、分子設(shè)計(jì) 科學(xué)和計(jì)算成 【 22】 ，使緩蝕劑的研究和開(kāi)發(fā)有 “理 ”可依，減少新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)時(shí)的盲目性。 常減壓蒸餾裝置的節(jié)能降耗措施 遼河石化分公司南常減壓蒸餾裝置始建于 1987年，于 2021年 12月改造，并于2021年 5月一次開(kāi)車成功，裝置改加工低凝環(huán)烷基原油．裝置改造中在節(jié)能降耗方面進(jìn)行了全裝置能量利用綜合分析，有效地降低了裝置的過(guò)剩余熱，并采用了窄點(diǎn)技術(shù)對(duì)換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行優(yōu)化。 (1)減少循環(huán)水用量。常減壓蒸餾裝置循環(huán)水主要用于水冷冷卻油品，單耗設(shè)石油化工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）用紙 5 計(jì)值為 723m3/h，除了 E一 1027／ 減壓塔頂 油氣冷凝冷卻器和 E一 1024渣油冷卻器外，均采用了二次循環(huán)水。為進(jìn)一步降低循環(huán)水單耗，使單位加工費(fèi)用降低到最小，經(jīng)仔細(xì)研究，采取的措施為：夏季用空冷器代替水冷器，冬季利用裝置的側(cè)線余熱加熱采暖水輸出熱量。在調(diào)節(jié)側(cè)線油品離開(kāi)裝置溫度時(shí)，采取將側(cè)線油品盡量與原油換熱的方式，使其達(dá)到離開(kāi)裝置時(shí)的溫度，可節(jié)約大量循環(huán)水。取消 E一 1025含鹽污水冷卻器。經(jīng)過(guò)以上措施的實(shí)施，循環(huán)水的單耗平均控制在500m3／ h左右。另外對(duì)水冷器進(jìn)行定期化學(xué)清洗，提高其冷卻效果，減少了循環(huán)水用量。 (2)減少軟化水的用量。常減壓蒸餾裝置 軟化水的消耗主要于塔頂注水、機(jī)泵冷卻水、電脫鹽罐