【正文】 pjt =2℃ 將上表有關數(shù)據(jù)代入得： 7 ?pjiQ 29 2916 216 ??）（ （ MW） 同樣，對于采暖季，我們取 nt =16℃ ， wt =5℃ ， pjt =2℃ 將上表有關數(shù)據(jù)代入得： ?pjiQ 516 216 ??）（ ）（（ MW） 全年熱負荷 這是計算全年燃料消耗的依據(jù)，也是技術經濟比較的一個依據(jù)。全年熱負荷 D0可根據(jù)平均熱負荷和全年使用小時 數(shù)按下列計算： D0=K0(D1+D2+D3+D4)[1+(max5 )] t/年 （ 1— 4） 式中： D1,D2,D3,D4—— 分別為采暖、通風、生產和生活的全年熱負荷， t/年； Q5/Qmax—— 除氧用熱系數(shù)，符號意義同式（ 1— 1）。 采暖、通風、生產和生活的全年熱負荷 D1,D2,D3及 D4,分別可用以下公式計算求得： D1=8n1[SQ1pj|+(3S)Q1f] t/年 （ 1— 5） D2=8n2SQ2pj t/年 （ 1— 6） D3=8n3SQ3pj t/年 （ 1— 7） D4=8n3SQ4pj t/年 （ 1— 8） 式中： n1,n2,n3—— 分別為采暖、通風天數(shù)和全年工作天數(shù)； S—— 每夜工作班數(shù)，本設計中采用三班制； Q1pj,Q2pj,Q3pj,Q4pj—— 分別為采暖、通風、生產及生活的平均熱負荷， t/年； Q1f—— 非常班時保溫用熱負荷， t/年；可按室內溫度 tn=5℃代入式（ 1— 2）計算得出。 由表 4給定的資料可得： D1=8 180 [3 +0]= (t/年 )， D2=D3=D4=0； D0= (+0) (1+0)= （ t/年） 采暖季 生產 采暖 通風 生活 熱負荷 0 0 0 平均熱負荷 0 0 0 非采暖季 生產 采暖 通風 生活 熱負荷 0 0 0 0 平均熱負荷 0 0 0 0 8 鍋爐型號和臺數(shù)的選擇 鍋爐型號和臺數(shù)根據(jù)鍋爐房熱負荷、介質、參數(shù)和燃料種類等因素選擇 ， 并應考慮技術經濟方面的合理性 ， 使鍋爐房在冬、夏季均能達到經濟可靠運行 。 鍋爐 型號 根據(jù)計算熱負荷的大小和燃料特性決定鍋爐型號，并考慮負荷變化和鍋爐發(fā)展的需求。選用的鍋爐的總量必須滿足計算負荷的要求，額定容量之和不應小于鍋爐房計算熱負荷，以保證用汽的需求。但是也不應選用鍋爐的總量超過計算負荷太多而造成浪費。鍋爐的容量還應適應鍋爐房變化的需求，特別是某些季節(jié)性鍋爐房，要力免鍋爐長期在低 負荷下運行。 本設計中，根據(jù)原始資料提供燃料的特性參數(shù)，并查表得該燃料為貧煤。由于算得采暖季最大的熱負荷為 。為此，有如下的三種方案： 一臺型號鍋爐 ； 二臺型號鍋爐 ； 三臺型號鍋爐 ； 鍋爐臺數(shù) 鍋爐的臺數(shù)應考慮對負荷變化和意外事故的適應性 ， 建設和運行的經濟性。 根據(jù) 《鍋爐房設計規(guī)范》規(guī)定 ： 當鍋爐房內最 大 一臺鍋爐檢修時 ， 其余鍋爐應能滿足工藝連續(xù)生產所需的熱負荷和采暖 通風及生活用熱所允許的最低熱負荷。鍋爐房的鍋爐臺數(shù)一般不宜少于兩臺 ； 當選用 一 臺鍋爐能滿足熱負荷和檢修需要時 ， 也可只裝置一臺。對于新建鍋爐房 ， 鍋爐臺數(shù)不宜超過五臺 ； 擴建和改建時 ， 最多不宜超過七臺。國外有關文獻認為 ， 新建鍋爐房內裝設鍋爐的最佳臺數(shù)為三臺。 根據(jù) 《蒸汽鍋爐安全技術監(jiān)察規(guī)程》規(guī)定 “ 運行的鍋爐每兩年應進行一次停爐內外部檢驗 ， 新鍋爐運行的頭兩年及實際運行時間超過 10 年的鍋爐 。 每年應進行一次內外部檢驗 ” 。在上述計劃檢修或臨時事故停爐時 ， 允許減少供汽的鍋爐房可不設備用鍋爐 ； 減少供熱可能導致人身事故和重大 經濟損失時 ， 應設置備用鍋爐 。 因此，我們在這里選用最佳臺數(shù)為三臺，其中一臺備用。 鍋爐 ： 9 鍋爐輔機型號及主要性能（配套）： 燃燒設備 選用鍋爐的燃燒設備應能適應所使用的燃料、 便于燃燒調節(jié)和滿足環(huán)境保護的要求。 本設計中，選用雙鍋筒縱置式爐排對燃煤的要求不大于 30；過量空氣系數(shù) ；未完全燃燒熱損失：氣體不小于 2，固體 5— ，運行平穩(wěn)可靠，負荷適應性好，飛灰損失小和對 環(huán)境污染小，司爐勞動強度較小，操作簡單。缺點是結構復雜，制作工作量大。 10 3 水處理設備的選擇及計算 鍋爐房用水一般來自城市或廠區(qū)供水管網 ， 水質已經過一定的處理 。 鍋爐房水處理的任務通常是 軟 化和除氧 ， 某些情況下也需要除堿或部分除鹽。 確定水處理設備生產能力 鍋爐補給水應經軟化處理 ， 而除氧設備應處理全部鍋爐給水。因為凝結水中很少 ，但 輸 送過程中可能接觸空氣而使之含氧。 鍋爐補給水量是指鍋爐給水量與合格的凝結水回收量之差。鍋爐給水量包括蒸量、排污量 ， 并應考慮設備和管道漏損。 水處理設備生產能力 G 由鍋爐補給水量、熱水管網補給水量、處理設備自耗軟水量和工藝生產需要軟水量決定 : )( gyzhbrwbgl GGGGG ???? t/年 (31) 式中 ： bglG 一一鍋爐補給水量 ,t/h； brwG 一一熱水管網補給水 量 ,t/h； zhG 一一水處理設備自耗軟水量 ， t/h； gyG —— 工藝生產需要軟水量， t/h； —— 裕量系數(shù)。 在鍋爐補給水量得出之前 ,無法確定鍋爐排污率 ,為此 ,可預先估算或在 2%～ 10%之間選取 ， 如與最終確定的排污率相差不大 3%， 不必重算 ， 否則 ， 以計算得出的排污率重行計算 根據(jù)參考資料 [7]鍋爐補給水量由鍋爐排污量決定，根據(jù)蒸汽鍋爐的排污率預先估算熱水 鍋爐的排污率取 2%。 因此，系統(tǒng)的總循環(huán)水量： tc kQG ?? t/h (3— 2) 式中： Q— 鍋爐額定熱負荷， kW； k— 管網散熱損失系數(shù)，取 ； c— 管網熱水平均比熱容， c=(kg.℃ )； Δ t— 熱水供回水溫差，Δ t=25℃； 鍋爐循環(huán)水量的計算： )7095( ??? ????? tc kQG (t/年 ) 11 鍋爐補給水量： %2 ????? GG bgl (t/年 ) 熱水管網的熱水可以是熱水鍋爐生產 ， 或換熱器生產 ， 后者尚未見有專門水質標準 ，可按熱水鍋爐水質標準執(zhí)行。但如果利用鍋爐排污水作為閉式熱網的補充水則熱網補給水的總硬度應不大于 ,開式熱網不得補入鍋爐排污水。 熱水管網補給水量 bglG 應 由供熱設計提供 ， 如無法得到 ， 可按熱網循環(huán)水量的 2%計算。但應說明 ， 當前熱水管網實際漏水量普遍偏大 ， 因而 ， 在廠區(qū)供熱設計中往往采用較 大 的數(shù)值 4%。 因此，熱水管網補給水量： %4 ????? GG brw (t/年 ) 水處理設備自 耗 軟水一般是用于逆流再生工藝的逆流沖洗過程 ， 其流量可按預選的離子交換器直徑估算 : ?wFGzh ? t/h （ 33） 式中 ： w 一一逆流沖洗速度 ,m/h, 低流速再生時可取 2m/h, 有頂壓時可取 5m/h； F 一一交換器截面積 ,m2 ρ一一水的密度 ,t/m3, 常溫水ρ ≈ lt/m3 。 水處理設備自耗水 Gzh 一般是用于逆流再生工藝的逆流沖洗過程，按照估算補給水量進行預選型號為 LNN1200/35 的無頂壓固定床逆流再生離子交換器，其水處理自耗水量流 量可按預選的離子交換器相應的截面積進行估算： 22 ????????? ????? F ρG zh (t/h) 綜上所述： 經計算： G=(Gbgl+Gbrw+Gzh) =(++)=經校核： 35t/h，該離子交換器滿足需求。 決定水的軟化方法 鍋爐用水應進行軟化處理。堿度高的水有時需要進行除堿處理 ， 通?？筛鶕?jù)鍋水相對堿度和按堿度計算的鍋爐排污率高低來決 定 。 采用鍋外化學處理時 ， 補給水、給水 、鍋水中堿度與溶解固形物的沖淡或濃縮可認為是同比例的 ， 因此 ， 鍋水相對堿度可按下式計算。 bglbglSA?鍋水相對堿度＝ （ 34） 12 式中 ： bglA 一一鍋爐補給水堿度 ,me/L； bglS 一一鍋爐補給水溶解固形物 ,mg/L； ? 一一碳酸納 (Na2CO3) 在鍋內分解為氫氧化納 (NaOH)的分解 率 表 （ 31） 。在這里，我們取 ? =40%。 從原始資料表 3 可知， bglA = me/l； bglS =607 mg/l 鍋爐工作壓力 (MP a ) NaOH (%) 10 40 60 70 80 Na2C03 在不同鍋爐工作壓力下的分解率表 31 %40 ????? bglbglSA?鍋水相對堿度 在采用亞硫酸納除氧時 ， 溶解固形物中還應計入相應值 。 根據(jù)《低壓鍋爐水質標準》規(guī)定 ， 鍋水相對堿度應小于 ,不符合規(guī)定 ， 應考慮除堿處理。 軟化設備選擇計算 采用離子交換法處理時 ， 根據(jù)處理水量計算決定交換器的型號、臺數(shù)、