層廠房課程設(shè)計--混凝土單廠結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書-文庫吧
2025-05-16 19:25 本頁面
【正文】 C=G1Ce1= =﹒ m,M1A= = M1B=M1AM1C== M2C=G1e2= =﹒ m,M2A= = M2B=M1B= 由 A、 C柱： n=，λ =， 查表或計算得 )1/1(λ1 )]/11(λ1[ 321 =+= n nC， 對 C柱： )→( kNHMCR CC === 對 A柱： )←( kNHMCR AA === 查表或計算得， )1/1(λ1 )λ1( 323 =+ = nC， 對 C柱： )→( kNHMCR CC === 對 A柱： )←( kNHMCR AA === 8 則 RC=R1C+R2C=+=(→ ),RA=R1A+R2A=+=(← ) B柱： n=,λ =,算得 C1=,C3= 由 M2B=M1B得： RB=O 在 R與 M、 M共同作用下， 可以作出排架的彎矩圖、軸力圖，如下圖圖（ b）、（ c）所示 . ②柱及吊車梁自重作用 由于在安裝柱子時尚未吊裝屋架，此時柱頂之間無聯(lián)系，沒有形成排架，故不產(chǎn)生柱頂反力，則按懸臂柱分析其內(nèi)力 .計算簡圖如圖 211（ a）所示 . A柱： M2A=G2Ae2= =﹒ m,G3A=,G4A=, M4A=G4Ae= =﹒ m. B柱： G2B=,G3B=, G4B=, 排架各柱的彎矩圖、軸力 圖如下圖（ b）、（ c）所示 . 9 ⑶屋面活荷載作用 ① AB跨作用有屋面活荷載 由屋架傳至柱頂?shù)膲毫?Q=，由它在 A、 B柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為： M1A=Q1e= =﹒ m, M2A=Q1e= =﹒ m, M1B=Q1e= =﹒ m, 計算不動鉸支座反力 A柱： 由前知 C1=， C3=， )( ????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR AA 則 RA=R1A+R2A=+=(→ ) B柱： 由前知 C1=, )( ????? kNHMCR BB 則排架柱頂不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(→ ) 10 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R= =(→ ) VB=RBμ B R= =(→ ) VC=RCμ C R= =(← ) 計算簡圖、排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示 . ② BC跨作用有屋面活荷載 由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將 AB 跨作用有屋面活荷載情況的 A柱與 C 柱的內(nèi)力對換并將內(nèi)力變號即可，其排架各柱內(nèi)力見下圖 ⑷吊車荷載作用（不考慮廠房整體空間工作） ① Dmax作用于 A柱 由前， Dmax=(Dmin=),由吊車豎向荷載、在柱中引起的彎矩為： 11 MA= Dmax ﹒ e= =﹒ m, MB= Dmin ﹒ e= =﹒ m, 計算簡圖如下圖（ a）所示 . 計算不動鉸支座反力 A柱： n=,λ =,查表得 C3=， B柱： n=,λ =,查表得 C3=， )( ???????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR BB 則不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(→ ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R=+ =(← ) VB=RBμ B R=+ =(→ ) VC=RCμ C R=0+ =(→ ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（ b）、（ c）所示 . ② Dmax作用于 B柱左 由吊車豎向荷載， Dmax=(Dmin=),在柱中引起的彎矩為： MA= Dmin ﹒ e= =﹒ m, MB= Dmax ﹒ e= =﹒ m, 計算簡圖如下圖（ a）所示 . 計算不動鉸支座反力 12 A柱： n=,λ =,查表得 C3=， B柱： n=,λ =,查表得 C3=， )( ??????? kNHMCR AA )( ????? kNHMCR BB 則不動鉸支座總反力為： R=RA+RB=+=(→ ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R= =(← ) VB=RBμ B R= =(→ ) VC=RCμ C R= =(← ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如圖 215（ b）、（ c）所示 . ③ Dmax作用于 B柱右 根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，其內(nèi)力計算同“ Dmax作用于 B柱左”情況，只需將 A、 C柱內(nèi)力對換一下，排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖所示 . 13 ④ Dmax作用于 C柱 同理，將“ Dmax作用于 A柱”情況的 A、 C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，得出各柱的內(nèi)力， 如下圖所示 . ⑤： AB跨的二臺吊車剎車 計算簡圖如下圖所示 . 吊車水平荷載 Tmax,k的作用點距柱頂?shù)木嚯x y==3m A柱： 由 ??uHy及 n=,λ =,查表 y= 得 C5=, 查表 y= 得C5=,內(nèi)插后得 C5= RA=Tmax﹒ C5= =(← ) B柱： 由 ??uHy及 n=,λ =,查表 y= 得 C5=, 查表 y= 得C5=,內(nèi)插后得 C5= RB=Tmax﹒ C5= =(← ) 14 則 R=RA+RB==(← ) 各柱頂剪力為（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R= ()=(← ) VB=RBμ B R= ()=(← ) VC=RCμ C R= ()=(→ ) 排架各柱的內(nèi)力如下圖（ b）所示 . ⑥： BC跨的二臺吊車剎車 根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性，內(nèi)力計算同“ AB 跨的二臺吊車剎車”情況，僅需將 A 柱和 C柱的內(nèi)力對換 . 排架各柱的內(nèi)力如下圖（ b）所示 . ⑦： AB跨與 BC跨各有一臺 30/5t吊車同時剎車時，計算簡圖如下圖（ a）所示 . A柱： 同前 C5=， RA=Tmax﹒ C5= =(← ) B柱： 同前 C5=， RB=Tmax﹒ C5= 2=(← ) C柱：同 A柱， RC=(← ) 15 則 R=RA+RB+RC= =(← ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R=+ =(← ) VB=RBμ B R=+ =(→ ) VC=RCμ C R=+ =(← ) 排架各柱的彎矩圖、軸力圖如下圖（ b）所示 . ⑸風(fēng)荷載作用 ①風(fēng)自左 向右吹時，計算簡圖如下圖（ a）所示 . A柱： n=,λ =,查表得 C11=， RA=q1﹒ H2﹒ C11= =(← ) C柱： 同 A柱， C11=， RC=q2﹒ H2﹒ C11= =(← ) 則 R=RA+RC+FW==(← ) 將 R反作用于排架柱頂，按分配系數(shù)求得排架各柱頂剪力（μ A=μ C=,μ B=） VA=RAμ A R=+ =(← ) VB=RBμ B R=0+ =(→ ) VC=RCμ C R=+ =(→ ) 排架各柱的內(nèi)力如圖 221（ b）所示 . 16 ②風(fēng)自右向左吹時，此種荷載情況的排架內(nèi)力與“風(fēng)自左向右吹”的情況相同，僅需將A、 C柱的內(nèi)力對換，并改變其內(nèi)力的符號即可 . 排架各柱的內(nèi)力如下圖所示 . 六、最不利內(nèi)力組合 首先，取控制截面，對單階柱，上柱為 Ⅰ Ⅰ截面，下柱為Ⅱ Ⅱ、Ⅲ Ⅲ截面 . 考慮各種荷載同時作 用時出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進行荷載組合，在本設(shè)計中，取常用的荷載組合有三種，即 永久荷載 +（可變荷載 +風(fēng)荷載）； 永久荷載 +其它可變荷載； 永久荷載 +風(fēng)荷載 . 在每種荷載組合中，對柱仍可以產(chǎn)生多種的彎矩 M和軸力 N的組合 .由于 M和 N的同時存在，很難直接看出哪一種組合為最不利 .但對 I 字形或矩形截面柱，從分析偏心受壓計算公式來看，通常 M 越大相應(yīng)的 N 越小，其偏
畢業(yè)設(shè)計相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1