【正文】 在框架結構中，現(xiàn)澆層的樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減小框架側移，為考慮這一有利作用，在計算梁截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的便框架梁取I=（I0為梁的截面慣性矩），對中框架梁取I=，若為裝配樓板，帶現(xiàn)澆層的樓面，則對邊框架梁取I=，對中框梁取I=。橫梁的線剛度計算結果列于表24：橫梁線剛度 表24梁號截面跨度慣性矩邊框架梁中框架梁10310310410310310410391031041031031041031033104103410410310331041034104 橫向框架柱的側移剛度D值柱線剛度列于表25，橫向框架柱側移剛度D值計算見表26柱線剛度 表25柱號截面柱高度慣性矩線剛度(knm)103104103104橫向框架柱側移剛度D值計算 表26 項目柱 層 類型數(shù) 根數(shù)底層邊框架邊柱106304邊框架中柱178454中框架邊柱1171612中框架中柱1397712422216二三四五層邊框架邊柱103284邊框架中柱221044中框架邊柱1265912中框架中柱1788412496244 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法時求結構基頻得一種近似方法，將結構按質量分布情況簡化成無限質點的懸臂直桿。導出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可按下式求得結構的基本周期 。式中：——基本周期調整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，——框架的定點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移。是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得假想框架的定點位移，然后由求出，再用求得框架結構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表27：橫向框架頂點位移 表2－7層次層間相對位移 543774377496244449499326496244349491427549624424949192244962441499124215422216 橫向地震作用計算在Ⅱ類場地，7度設防烈度，結構的特征周期和地震影響系數(shù)為：=（s）=由于，應考慮頂點附加地震作用。由于固按計算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配給各層質點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分析法求得的結果，特別對周期較長的結果相差更大，地震的宏觀震害也表明，結果上部往往震害嚴重，因此引入，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結構周期和場地的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。因此引入δn = =+= 結構橫向總水平地震作用標準值：=注：為多質點體系結構等效總重力荷載按規(guī)定應取總重力荷載代表值得85% 頂點附加水平地震作用： 各層橫向地震剪力計算見表28，其中：格層橫向地震作用及樓層地震剪力 表2－8層次54377820694494974977349495716124949393441499121711注：表中第五層中加入了橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖26圖26橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力 橫向框架抗震變動驗算多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表2－9，層間彈性相對轉角均滿足要求 橫向變形驗算 表29層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉角54962441/418644962441/255334962441/196724962441/169814222161/1623四、水平地震作用下，橫向框架得內力分析以中框架為例進行計算，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同。故不再在贅述?？蚣苤袅皬澗赜嬎?，采用D值法，其結果見表2－10框架柱剪力及彎矩計算表 表210層 次54321層 高層間剪力層間剛度496244496244496244496244422216L軸柱（Q）12659126591265912659117161118232731M軸柱（P）17884178841788417884139771523333838注：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表2－11地震作用下框架深端彎矩及柱軸力 表211層次54321LM跨MP跨柱軸力中柱兩側梁端彎矩按深線剛度分配，地震力作用下框架彎矩見圖27，剪力及柱軸力見圖28圖27 地震作用下框架彎矩圖（kNm）圖28地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）五、豎向荷載作用下橫梁框架的內力分析仍取中柱架計算荷載計算第五層梁的均布線荷載LM跨屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載 kN/mMP跨屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 25=恒載 kN/m第五層活載： =第一、二、三、四層梁均布線荷載：LM跨樓面均布恒載傳給梁 = kN/m橫梁自重（包括抹灰） 25= kN/m內橫墻自重包括抹灰 （）= kN/m恒載 kN/mMP跨樓面均布恒載傳給梁 = kN/m橫梁自重（包括粉刷） 25= kN/m恒載 kN/m第一、二、三、四層活載 = kN/m第一、二、三、四層集中荷載縱梁自重（包括抹灰） 25= kN縱墻自重（包括抹灰） （）=柱自重（包括抹灰） 25= kN總計 P = kN第一層柱自重：25= kN中框架恒載及活荷載見圖29 見圖29 框架豎向荷載示意（a）恒載示意（b）活載示意用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面陪筋時，～。（1）固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算結果見表212固端彎矩計算表212LM跨MP跨簡 圖固端彎矩簡 圖固端彎矩（2）分配系數(shù)計算考慮框架計算性,取半框架計算,半框架的梁柱線剛度如圖210所示,切斷的橫梁線剛度為原來的一倍,分配系數(shù)按與節(jié)點連接的轉動剛度比值計算.圖210半框架梁柱剛度示意(kN/m)例：L柱頂層節(jié)點。（3）傳遞系數(shù)遠端固定,傳遞系為1/2 遠端滑動鉸支傳遞系數(shù)為1（4）彎矩分配恒荷載作用下,框架的彎矩分配計算見圖211，框架的彎矩圖見圖213活荷載作用下,框架的彎矩分配計算見圖212 框架的彎矩圖見圖214上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁圖211恒載彎矩分配圖（kNM）上柱 下柱 右梁 左梁