【正文】 =319 kN 共計 4671 kN 4~6層墻自重： 內(nèi)橫墻 （）25=1528 kN 外橫墻 （）2=291 kN 外縱墻 （（）224 3)=771 kN 內(nèi)縱墻 （（）226 2）=1172 kN 陽臺護(hù)墻 （++2）24=633 kN 樓梯間墻 （）4+4=319 kN 共計 4714 kN 屋頂女兒墻重：（+）2=562 kN 屋頂小塔樓重：（）+（（） ）=220 kN ㎡. 1~6層： 28+2+ 24+2=71kN 屋頂塔樓門窗重 （+）= =73kN 將前述分項載荷相加，得集中于各層樓面得重力載荷代表值如下： G1=+++++ G1=（2）+（+）+（36+6+36+6）/2+71+(34+32+16+34+32）+（2）2=11751 kN G2~5=+++++ G2=（2）+4671+（36+6）+71+1635+881=11258 kN G3=2924+（4671+4714）/2+（36+36）/2+ 6+71+1635+881=11086 kN G4,5=2924+4714+36+ 6+71+1635+881=10951kN G6=+++++++ 兒墻+ G6=+2+4714/2++ 38/2+6+71+1635+562+2220=11113kN G7=653kN（略） 建筑物總重力荷載代表值 為：= kN質(zhì)點重力載荷值見圖23：圖23 質(zhì)點重力荷載值混凝土C30，Ec=3103 kN/㎡結(jié)構(gòu)計算簡圖如下所示：，各梁柱的構(gòu)件線剛度經(jīng)計算后列于圖SJ2所示，其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2I0，（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。 AB跨 梁： i=2E/12104E(m3)=1010 BC跨 梁： i=2E/12104E(m3)=1010 CD跨 梁： i=2E/12104E(m3)=1010 縱向梁： i=2E/12104E(m3)=1010 柱線剛度列于表22，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見下表23柱線剛度 表22柱號截面柱高度慣性矩線剛度(knm)(1層）103104(2~6層）103104103104橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算 表23 項目柱 層 類型數(shù) 根數(shù)底層中框架邊柱1486918中框架中柱21565188103063層中框架邊柱1383418中框架中柱31183186558126層中框架邊柱1130218中框架中柱20754185577008按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法時求結(jié)構(gòu)基頻得一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限質(zhì)點的懸臂直桿。導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期 。式中：——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，——框架的定點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移。是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得假想框架的定點位移，然后由求出，再用求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點位移計算見24表：橫向框架頂點位移 24層次層間相對位移 611766117665770085109512271757700841095133668577008311086447548103062112585601281030611175167763655812 在Ⅱ類場地，7度設(shè)防烈度，結(jié)構(gòu)的特征周期和地震影響系數(shù)為：=（s）=由于，應(yīng)考慮頂點附加地震作用。由于固按計算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配給各層質(zhì)點，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際，但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分析法求得的結(jié)果，特別對周期較長的結(jié)果相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)果上部往往震害嚴(yán)重，因此引入，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。因此引入δn = =+= 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：=kN注：為多質(zhì)點體系結(jié)構(gòu)等效總重力荷載按規(guī)定應(yīng)取總重力荷載代表值得85% 頂點附加水平地震作用： 各層橫向地震剪力計算見25表，其中：格層橫向地震作用及樓層地震剪力 表25層次611766244145845845510951191095661150641095115495753520413110861202834152456211258849982952751111751499421733112 注：表中第六層中加入了橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖24圖24 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見26表，層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求 橫向變形驗算 表26 層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉(zhuǎn)角68455770081/2260515065770081/1266420415770081/935324568103061/1089227518103061/971129246558121/1178，橫向框架得內(nèi)力分析以中框架為例進(jìn)行計算，邊框架和縱向框架的計算方法、步驟與橫向中框架完全相同。故不再在贅述?？蚣苤袅皬澗赜嬎?，采用D值法，其結(jié)果見表27框架柱剪力及彎矩計算 表27層 次654321層 高層間剪力84515062041245627512924層間剛度577008577008577008810306810306655812B軸柱（Q）113021130211302138341383414869C軸柱（P）207542075420754311833118321565注：框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表28地震作用下框架深端彎矩及柱軸力 表28 層次654321BC跨CD跨 柱軸力中柱兩側(cè)梁端彎矩按深線剛度分配，地震力作用下框架彎矩見下圖25，剪力及柱軸力見下圖26。地震作用下框架彎矩圖（kNm） 圖25左震彎矩圖 圖26地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）仍取5軸線框架計算見圖25 圖251）1~5層梁的均布線荷載（恒載）AB跨陽臺隔墻 17=橫梁自重（包括抹灰） 恒載 樓板均布恒載傳給梁（最值） 2= kN/mBC跨內(nèi)橫墻自重（包括抹灰） （）=橫梁自重（包括抹灰） 恒載 樓板均布恒載傳給梁（最值） =CD跨橫梁自重（包括抹灰） 恒載 樓板均布恒載傳給梁（最值） 2=6層梁的均布恒線荷載AB跨橫梁自重（包括抹灰） 恒載 kN/m樓板均布恒載傳給梁（最值） 2= kN/mBC跨橫梁自重（包括抹灰） 恒載 樓板均布恒載傳給梁（最值） =CD跨橫梁自重（包括抹灰） 恒載 樓板均布恒載傳給梁（最值） 2=2）1~6層梁的集中荷載（恒載） 集中荷載P1（1~5層）板傳來 （（）+）縱向陽臺墻自重 17= kN縱向陽臺梁自重 = kN 恒載 集中荷載P2（1~3層）陽臺梁+次梁+縱向梁自重 ++=板傳來 墻自重 67+柱自重 = kN 恒載 集中荷載P2（4~5層）： kN 集中荷載P2（6層）： kN集中荷載P3（1~3層）梁自重 +板傳來 墻自重 ((())+柱自重 = 恒載