【正文】 9 最不利，因此去跨中和 l/4 出的何在橫向分布系數(shù)值： m4 汽 =， m2 汽 =. 2）支點處荷載橫向分布系數(shù)計算：支點處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算。由圖 25,1 號板的橫向分布系數(shù)計算如下 =m4汽 =0. 491號板2號板 圖 24 支點處荷載橫向分布影響線及最不利布置圖（尺寸單位： cm） 3）支點到 /4l 處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得，空心板荷載橫向分布系數(shù)計算結(jié)果見表 25。 表 25 空心板的荷載橫向分布系數(shù) 作用位置 跨中至 l/4 處 支點 支點至 l/4 處 三車道汽車荷載 直線內(nèi)插 兩車道汽車荷載 人群荷載 (3)荷載效應(yīng)計算：計算荷載引起的空心板跨中及 /4l 處截面的效應(yīng)是，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 或 rp 應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響在線，集中荷石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 10 載標(biāo)準(zhǔn)值 kP 只作用于影響線中一個最大影響線峰值處，如圖 2圖 26 所示。 P k =222. 4 k Nq k =1 0. 5k N/ m 或 p r =8kN / mP k =2 66 .6 9k Nq k =1 0. 5k N/ m 或 p r =8kN / ml /4 =3 .8 9跨中彎矩影響線ω =1 /2 l /4 l =1 5. 56 1 5. 56 m2/8 =3 0. 26 42 m2跨中剪力影響線ω =1 /2 l /2 l /2 =0. 50. 5 圖 25 空心板跨中內(nèi)力影響線及加載圖示（尺寸單位： cm） 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 11 ω =1/2 3 l /16 l = 3 2/32=2l /4處 截面彎矩影響線3 l /16=P k =q k =P k =q k =ω =1/2 3/4 3 l /4 =9 l /4處 截面剪力影響線 圖 26 空心板 l/4處截面內(nèi)力影響線及加載圖示（尺寸單位： cm） 1）跨中截面 ①彎矩： M ??k k k k汽 = m(q +P y )（不計沖擊時） ( 1 + )M ? ? ?k k k k汽 = m ( q + P y )（計沖擊時） 兩車道布載： 不計沖擊： 1 0 . 2 2 8 2 ( 1 0 . 5 3 0 . 2 6 4 2 2 2 2 . 2 4 3 . 8 9 ) 3 3 3 . 4 1M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： 1 . 2 7 0 0 . 2 8 2 ( 1 0 . 5 3 0 . 2 6 4 2 2 2 2 . 2 4 3 . 8 9 ) 4 2 3 . 4 2M k N m k N m? ? ? ? ? ?汽 = 四車道布載： 不計沖擊： 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 3 0 . 2 6 4 2 2 2 2 . 2 4 3 . 8 9 ) 3 0 1 . 0 1M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： 1 . 2 7 0 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 3 0 . 2 6 4 2 2 2 2 . 2 4 3 . 8 9 ) 3 8 2 . 2 9M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 = 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 12 ②剪力： V ??k k k k汽 = m(q +P y )（不計沖擊時） ( 1 + )V ? ? ?k k k k汽 = m ( q + P y )（計沖擊時） 兩車道布載： 不計沖擊： 1 0 . 2 8 2 ( 1 0 . 5 1 . 9 4 5 2 6 6 . 6 9 0 . 5 ) 4 3 . 3 6V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： ? ?1 . 2 7 0 0 . 2 8 2 1 0 . 5 1 . 9 4 5 2 6 6 . 6 9 0 . 5 5 5 . 0 7V k N? ? ? ? ? ?汽 = 四車道布載： 不計沖擊： 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 1 . 9 4 5 2 6 6 . 6 9 0 . 5 ) 3 9 . 1 5V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： ? ?1 . 2 7 0 0 . 6 7 0 . 3 8 1 0 . 5 1 . 9 4 5 2 6 6 . 6 9 0 . 5 4 9 . 7 2V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 = 2） /4l 截面 ①彎矩： M ??k k k k汽 = m(q +P y )（不計沖擊時） ( 1 + )M ? ? ?k k k k汽 = m ( q + P y )（計沖擊時） rM mp??人 兩車道布載： 不計沖擊： 1 0 . 2 8 2 ( 1 0 . 5 2 2 . 6 9 8 1 5 2 2 2 . 2 4 2 . 9 1 7 5 ) 2 5 0 . 0 5M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： ? ?1 . 2 7 0 0 . 2 8 2 1 0 . 5 2 2 . 6 9 8 1 5 2 2 2 . 2 4 2 . 9 1 7 5 3 1 7 . 5 7M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ?汽 = 四車道布載： 不計沖擊： 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 2 2 . 6 9 8 1 5 2 2 2 . 2 4 2 . 9 1 7 5 ) 2 2 5 . 7 6M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 計沖 擊： 1 . 2 7 0 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 2 2 . 6 9 8 1 5 2 2 2 . 2 4 2 . 9 1 7 5 ) 2 8 6 . 7 2M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ?汽 =石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 13 ②剪力： V ??k k k k汽 = m(q +P y )（不計沖擊時） ( 1 + )V ? ? ?k k k k汽 = m ( q + P y )（計沖擊時） 兩車道布載： 不計沖擊： 1 0 . 2 8 2 ( 1 0 . 5 4 . 3 7 6 2 5 2 6 6 . 6 9 0 . 7 5 ) 6 9 . 3 6V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： 1 . 2 7 0 0 . 2 8 2 ( 1 0 . 5 4 . 3 7 6 2 5 2 6 6 . 6 9 0 . 7 5 ) 8 8 . 0 9V k N k N? ? ? ? ? ?汽 = 四車道布載： 不計沖擊： 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 4 . 3 7 6 2 5 2 6 6 . 6 9 0 . 7 5 ) 6 2 . 6 2V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 計沖擊： 1 . 2 7 0 0 . 6 7 0 . 3 8 0 ( 1 0 . 5 4 . 3 7 6 2 5 2 6 6 . 6 9 0 . 7 5 ) 7 9 . 53V k N k N? ? ? ? ? ? ?汽 = 3）支點截面剪力 支點截面由于車道荷載和人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)布滿于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響在線，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響在線一個最大影響線的峰值處，如圖 27所示。 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 14 支點剪力影響線l /4 l /2 l /4三車道布載的 m 圖三車道布載的 m 圖人群荷載的 m 圖P k =q k = 圖 27 支點截面剪力計算圖示（尺寸單位： cm） 兩車道布載： 不計沖擊： 15. 56 1 15. 561 [ 82 10. 5 ( 39 82) 10. 52 2 4( 167 833 ) 266 .69 1 39] 143 .32V k N k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?汽 計沖擊： = 1 .2 7 0 1 4 3 .3 2 = 1 8 2 .0 2V kN kN?汽 四車道布載： 不計沖擊： 6 1 [ 0 ( 9 0) 2 2 4( 67 33 ) 266 .69 1 9] 100 .05V k N k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?汽 計沖擊： 1 . 2 7 0 1 0 0 . 0 5 1 2 7 . 0 6V k N k N? ? ?汽 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 15 可變作用效應(yīng)匯總于表 26 中，由此可看出，車道荷載以兩車道布載控制設(shè)計。 表 26 可變作用效應(yīng)匯總表 彎矩 )./( mKNM 剪力 KNV/ 跨中 l/4 跨中 l/4 支點 車 道 荷 載 兩車道 不計沖擊 計沖擊 四車道 不計沖擊 計沖擊 主梁作用效應(yīng)的組合 根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)組合選擇四種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)組合基本組合見表 27。 表 27 作用效應(yīng)組合表 荷載類別 跨中截面 四分點截面 支點截面 maxM maxV maxM maxV maxV mKN. KN mKN. KN KN ① 第一期永久作用 ② 第二期永久作用 ③ 總永久作用 ④ 汽車荷載（不計沖擊） ⑤ 汽車荷載（計沖擊） ⑥ 標(biāo)準(zhǔn)組合（ =③ +⑤） ⑦ 短期組合（ =③ +④） ⑧ 長期組合（ =③ +④） ⑨ 極限組合（ =③ +⑤） 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 16 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 在預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下 的應(yīng)力要求和承載能力極限極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束數(shù)。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)：本設(shè)計按 A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，按短期效應(yīng)組合計算下，應(yīng)滿足 pe tkf???? 要求。 sst MW? ? pe pepe pNN eAW? ?? 代入 pe tkf???? ， 可求滿足部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的最小有效預(yù)加力為： 1sdtkpepM fWN eAW??? 本設(shè)計中， 69 1 8 .4 9 1 0sM N m m? ? ?，預(yù)應(yīng)力空心板采用 C50， MPa? ，空 心 板 毛 截 面 面 積 為 225505 10A mm?? ， 彈 性 抵 抗 矩 6 3 5 34 . 7 4 1 1 0= c m = 1 . 1 4 5 1 0 c m4 0 1 . 0 6 0IW y ????下 假設(shè) ? ?a 4 . 5 , 4 2 . 5 1 . 1 0 4 4 . 5 3 6 . 8 9 6 3 6 8 . 9 6p p pc m e y a c m c m m m? ? ? ? ? ? ? ? 把數(shù)據(jù)代入上式得 68289 1 8 .4 9 1 0 0 .7 2 .6 51 .1 4 5 1 0 N = 1 2 4 1 7 8 4 N1 3 6 8 .9 65 7 3 5 1 0 1 .1 4 5 1 0peN? ??????? 所需預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積按下式計算 p pecon lNA ??? ?? 本設(shè)計采用高強(qiáng)度低松弛 7 絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱直徑為 石河子大學(xué)道路橋梁工程畢業(yè)設(shè)計 17 普通鋼筋 A公稱面積 140 2mm 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 1 8 6 0 M P a 1 2 6 0p k p df f M P a??， 設(shè) 計 強(qiáng) 度 為 彈性模量 10pE MPa?? 。 c o n0 . 7 5 , = 0 . 6 5c o n p k p kff??? 本 設(shè) 計 取 預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為 20%的張拉控制應(yīng)力，則： 2 2 21241784 1 2 8 4 1 2 . 8 40 . 2 0 . 8 0 . 6 5 1 8 6 0p e p epc o n l c o n c o nNNA m m m m c m? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?? 采用 12 根 ? 鋼絞線，鋼絞線面積 2 2 21 2 1 . 4 1 6 . 8 1 4 . 1 0pA c m c m c m? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 （