【正文】 要求計算出的壁厚尺寸較大，所以凹模型腔底部厚度 mmth 30? 。一般有以下幾種結(jié)構(gòu)形式：整體式凸模、完全整體式凸模 +局部鑲拼嵌入及完全鑲拼嵌入式凸模。 構(gòu)形式示意 圖 如下： 圖 32 整體式凸模示意圖 （ 1） 凸模成型工作尺寸計算 1)凸模型 腔徑向尺寸計算（內(nèi)表面凸起側(cè)棱長度和寬度） 型腔徑向尺寸取最小值，塑件以最大收縮率進行收縮時，可以獲取其下限尺寸，其 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 計算公式： ? ? ???? sM LSL m a x1 校核公式： ? ? ssczM LSLL ????? m in?? ○ 1 長邊 sL =295mm， maxS =%， ? 查表 15[7]得， ? = ML =(1＋ %)= 校核： z? 取5?得 z? =， c? =6?=， minS =% ss LmmL ??????? 9 4% 9 5)1 8 1 9 5( 滿足條件 ： mmL M )( ?? ?? ○ 2 短邊 sL =285mm， maxS =%,? 查表 15[7]得， ? = ML =(1＋ %)= 校核： z? 取 5? 得 z? =， c? =6? =， minS =% ss LmmL ??????? 8 4% 8 5)1 8 2 8 5( 滿足條件 ： mmL M 1 1 3 2 8 5)( ?? ?? （ 2）凸模型腔深度計算（內(nèi)表面凸起長度） 根據(jù)塑件的最大高度和預(yù)定的制造 偏 差 z? 初算型腔深度的基本尺寸 MH ， 由表 321[15]得 計算公式為： zSM HSH ???? )1( m in 校核公式為： SSM HSHH ???? m a x 計算： MH =25mm， ? 查 [7]表 15 得， ? =， minS =%， z? =5? =， maxS =% ? ? mmH M 0 2 4 % ????? 校核： SS HH ?????? 1 4 % 2 39。 從以上幾個方面權(quán)衡考慮， 兼顧取舍。取其表面粗糙度 mRa ?? 。 在實際產(chǎn)品的應(yīng)用場合，對內(nèi)表面的要求較低，故選擇凸模的表面粗糙度為mRa ?? 。 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 2 澆注系統(tǒng)的設(shè)計原則 （ 1） 塑料從噴嘴中噴射到型腔中時應(yīng)盡量保持溫度不下降或下降得很小。 （ 3） 流程要盡量短，要減少彎道，以降低壓力損失。 （ 5） 澆口位置要適當，要盡量避免沖擊嵌件和細小型芯，防止型芯 變形 ， 澆口的殘痕不應(yīng)影響的外觀。 主流道 設(shè)計 主澆道是指從注塑機噴嘴與模具接觸的部位起，到分流道為止的一段。 1 主流道 結(jié)構(gòu)設(shè)計 熔融塑料首先經(jīng)過主流道 ， 所以他的大小直接影響塑料的流速計填充時間。 （ 1） 為了便于凝料從主澆道中拔出， 主流道 設(shè)計成 圓錐 形，其半 角在 1? ~3? 內(nèi)選取。 （ 2） 主澆道的小端直徑 )1~(12 mmDD ?? ，常取 4~8mm，視塑件重量及補料需要而定。 （ 5）主流道的一端常設(shè)計成帶凸臺的圓盤 ， 其高度 h 為 5～ 10mm， 并與注射機固定模板的定位孔間隙配合。 （ 7） 在 保證塑件成型良好的前提下 ，主流道長度 L 應(yīng)盡可 能 短些。 2 確定 澆注 套和機床噴嘴的尺寸 （ 1） 澆注套：由于主流道要與高溫塑料及噴嘴接觸和碰撞，所以模具的主流道部分通常設(shè)計成可拆卸，更換的主流道襯套，簡稱澆注套或澆口套。 澆注套的主要作用是將料筒內(nèi)的塑料有力暢道地到達模具型腔內(nèi)；在模具安裝時，進入定位孔方便，與注射機噴嘴吻合，能經(jīng)受塑料的反壓力，不致被模具推出，澆注套結(jié)構(gòu)形式有整體式 和分體式。 （ 2） 澆注套尺寸計算：根據(jù)上述主流道的設(shè)計原則，選取澆口套的部分尺寸如下：r=2mm,? =2? , 1h =8mm, 2h =3mm. D= ? ?mmD 1~ ? =4＋ 1=5mm R=R1 ＋（ 1～ 2mm） =18＋ 2=20mm,L 取 59mm. 噴嘴尺寸：根據(jù)所選注射機的參數(shù)可得： 噴嘴孔徑 (mm）： ?? 4mm；噴嘴球面半徑（ mm）： SR=18mm，其示意圖如下： 圖 33 澆口套 分流道的設(shè)計 分澆道是指主澆道與澆口之間的這一段，它是熔融塑料由主澆道流入型腔的過渡段，也是澆注系統(tǒng)中通過斷面面積變化和塑料轉(zhuǎn)向的過渡段，能使塑料得到平穩(wěn)的轉(zhuǎn)換。塑料熔體在分流道改變流向 ，對多型腔模具起著向各型腔分配塑料的作用。因此從增大傳熱面積考慮，分流道的截面最好擦用正方形。 （ 3）從壓力損失考慮，由于在同等斷面積時圓形的周邊比正方形的短，因此料流阻力小，壓力損失小。 2 分流道的尺寸 根據(jù)塑料的品種來粗略地估計分流道的直徑，本塑件選用的材料為 ABS。由于成形件的壁厚為 4mm，這里 選 取分流道直徑為 5mm。根據(jù)凹凸模結(jié)構(gòu)尺寸及澆口套的各結(jié)構(gòu)尺寸，確齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 定分流道長度為 20mm。踏實分流道與塑件之間的狹窄部分，也是澆注系統(tǒng)中最短小的部分。根據(jù)經(jīng)驗，澆口斷面積雨分流道斷面積之比約為 ~，澆口長度約為 ~2mm。 潛伏式澆口又稱剪切澆口或隧道式澆口，是由點澆口演變而來的，它除了具備點澆口的特點外，其進料部分一般選在塑件側(cè)面較隱蔽處；因而塑件外表不 受損傷。形成能切斷澆口的刀口 ， 潛伏式澆口具體形狀如下： 圖 34 潛伏式澆口示意圖 潛伏式澆口一般設(shè)置在塑件內(nèi)側(cè)或外側(cè)隱蔽部位，其尺寸結(jié)構(gòu)由材料和件的重量決定。一般說來，選擇澆口位置時應(yīng)遵循下述原則 ： （ 1） 澆口的尺寸及位置選擇應(yīng)避免產(chǎn)生噴射和蠕動。 （ 3） 澆口的位置選擇應(yīng)使塑料的流程最短，料流變向最小。 （ 5） 澆口位置的選擇應(yīng)減少或避免塑件的熔接痕，增加熔接牢度。 冷料穴的設(shè)計 1 冷料穴的結(jié)構(gòu) 冷料穴是用來儲藏注射 間隔期間產(chǎn)生的冷料 頭的，防止冷料進入型腔而影響塑件質(zhì)量，并使熔料能順利地充滿型腔 。 臥式 或立式 注射機用模具的主流道在定模一側(cè)，模具打開時，為了將主流道凝料能夠拉向動模一側(cè)。 作用： 冷料穴是在主流道或分流道末端的延伸部分，客觀存在貯存開始進入模具的部分冷料。 2 拉料桿形式的選擇 鉤形（ Z 形）拉料桿 、 球形拉料桿 、 圓錐形拉料桿 、及拉料穴。 綜上所述，拉料桿選用 Z 形拉料桿，冷料穴圖示如下： 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 圖 35 Z 形拉料桿、冷料穴示意圖 （ 1） 確定拉料桿的機構(gòu)尺寸 圖 36 拉料桿尺寸示意圖 圖中 d=8mm,由此查表得： D=13mm， H=4mm， 根據(jù)實際情況 L=169mm。廣義的注射模排溢系統(tǒng)包括澆注系統(tǒng)部分的排溢和成型 部分的排溢，通常所說的排溢是指成型部分的排溢。否則，會引起塑件局部碳化燒焦，或使塑件產(chǎn)生氣泡，或使塑件熔接不良而引起塑件強度降低，甚至阻礙塑料填充等。排氣槽的開設(shè)位置，通常是通過試模后才能正確地確定。以下幾種情況下開排氣槽： （ 1）在大多數(shù)情況下可利用模具分型面或模具零件間的配合間隙排氣，這是可另開排氣槽。 排氣槽最好開設(shè)在型腔的一面，這樣對模具制造和清理都很 方便排氣槽最好開設(shè)在靠近嵌件或壁厚最薄處，因為此處最容易形式熔接痕，熔接痕處應(yīng)排盡氣體和排出部分冷料；排氣槽出口不要對著操作人員，以防熔融塑料噴出傷人；排氣槽與塑件接觸的深度不應(yīng)超過塑料的溢料值，斷面為矩形或梯形； 2 引氣系統(tǒng)的設(shè)計 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 對于一些大型深腔殼形 塑件， 注塑成型后 ，型腔內(nèi)氣體被排出，此時塑件的包容面與型芯的被包容面基本上構(gòu)成真空。因此必須加設(shè)引起裝置。 脫模機構(gòu)的設(shè)計 脫模機構(gòu)系統(tǒng)的設(shè)計 脫模機構(gòu) 的 作用 是 先 將塑件和澆注系統(tǒng)凝料等與模具松動分離（稱為脫出），然后把從模具脫出的塑件和澆注系統(tǒng)凝料從模內(nèi)取出，即脫模動作可分為脫出和取出兩個步驟。取出的動作有時靠塑件和澆注系統(tǒng)凝料等的自重，在脫出部件使其從模具脫出后自動掉落，而離開模具。 就是塑件或澆注系統(tǒng)凝料等從模具中被拿 出。 模具中脫出掉落而劃傷塑件產(chǎn)品的表面，所以不采取掉落取出，考慮到在實際生產(chǎn)加工過程中，主要采用的是半自動化操作。 脫模機構(gòu)的形式多種多樣，在設(shè)計和選用脫模機構(gòu)時，必須遵循以下原則： （ 1）脫模機構(gòu)應(yīng)保證脫模時不損壞塑件，必須把脫模機構(gòu)的脫模力作用在塑件能承受較大力的部位。 脫模機構(gòu)應(yīng)盡可能簡單、動作可靠 。 （ 4）脫模機構(gòu)應(yīng)確保塑件在脫模時，不致因脫模力的作用而變形，必須正確考慮塑件對注射模粘附力的大小和作用位置，以便選擇合適的脫模方式和位置 ， 盡可能使脫模力的分布均勻合理 ， 并使脫模力的作用面積盡量增大而靠進型芯 。 應(yīng)使脫模零件運動和終止的位置合理，齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 以確保塑件脫模可靠。 3 取出確認裝置：光 電式、重量式及機械式。 設(shè)計如下： 頂桿脫模機構(gòu)是注射模 脫模機構(gòu) 中用的最多的一種脫模機構(gòu)，其制造簡便，滑動阻力小，可在塑件的任意位置上配置，更換方便，脫模效果好。 1 頂桿的形式 頂桿的形式 ： （ 1） 平頭頂桿 、 （ 2） 臺階頂桿和 D 形頂桿。 2 頂桿的數(shù)量 考慮到 奇瑞 汽車 工具箱蓋 產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)形狀，為了便于脫模，不使塑件產(chǎn)生變形，應(yīng)在型腔產(chǎn)品的內(nèi)表面上部設(shè)置 15 個頂桿以滿足脫模要求。 當結(jié)構(gòu)需要頂在最薄處時，可增大頂出面積來改善塑件受力狀況。 當塑件各處脫模力相同 時，頂桿應(yīng)均等設(shè)置，使塑件脫模時受力 均勻，以免塑件變形。 4 確定 頂桿的材料及各部分尺寸 頂桿的材料選用 45 鋼，并將其淬火至 55HRC。長度 L 根據(jù)模具的結(jié)構(gòu)尺寸，由 [1]得其計算如下： ? ? ? ? 頂固頂動墊凸桿 hShhh ?????? 21 ?? （ 39） 式中 桿h —— 頂桿的總長度 ； 凸h —— 凸模的總高度， 凸h =25mm； 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 動墊h —— 動模墊板的厚度 ， 動墊h =30mm； 頂S —— 頂出行程， 頂S =3mm； 頂固h —— 頂桿固定板厚度 ， 頂固h =20mm； 1? —— 富裕量，一般取 ～ ， 這里取 ； 2? —— 頂出行程富裕量，一般取 3～ 6mm，這里取 5mm； L=25++30+3+5+20= 頂桿與頂桿孔的配合采用 H8/f7，配合表面粗糙度一般為 ～ ，取Ra=。 6 頂桿頂出機構(gòu)中的附屬零部件 （ 1）頂出板：頂出板由頂桿固定板及其墊板組成，用于固定頂出元件用，常用 45齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 鋼做成，調(diào)制 235HB。所有限位釘?shù)母叨缺仨氁恢?，限位釘?shù)目可為 6 等，均勻分布于動模座板上，通常與動模座板過盈配合。一般模具也可用 45 鋼做成，并經(jīng)調(diào)試處理， 235HB。模具還應(yīng)裝配導(dǎo)套，以延長導(dǎo)向零件的壽命及使用穩(wěn)固可靠，導(dǎo)柱用 T T10 等材料 做成，淬火 55~60HRC， （ 4）復(fù)位桿：作用是將已經(jīng)完成的頂出塑件的頂桿回復(fù)到注射成型時的原始位置。 設(shè)計如下： 奇瑞 汽車 工具箱蓋 模具具有成型活動型芯，因此，需要在模具閉合之前使頂桿及各頂出機構(gòu)復(fù)位，這里采用的復(fù)位桿形式如下圖所示： 圖 39 復(fù)位桿示意圖 各部分尺寸確定：根據(jù)模具的各部分結(jié)構(gòu)尺寸， L=172mm,查表 338[15]得，取d=12mm， D=17mm， H=8mm。 側(cè)凹、側(cè)凸塑件脫出機構(gòu) 設(shè)計 當塑 件上具有與開模方向不同的內(nèi)外側(cè)孔或側(cè)凹等阻礙塑件直接脫模時，必須將成型側(cè)孔或側(cè)凹的零件做成活動的，成為活動型芯。 1 斜導(dǎo)柱抽芯分型與抽芯機構(gòu) 齊齊哈爾大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)是最常用的一種抽芯機構(gòu)，它具有結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，安全可靠等特點。其基本結(jié)構(gòu)和工作原理如下：斜導(dǎo)柱 3 固定在定模板 2 上，滑塊 9 在動模板 10 的滑槽內(nèi)滑動，側(cè)型芯 5 用銷釘 4 固定在滑塊 9