【正文】 計中主梁從施工到運營經(jīng)歷了以下3個階段：(1) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅰ階段）主梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬為1700mm。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆400mm濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所有此時的截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1700mm。截面幾何特性的計算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下。）Ai重心至梁頂距離yi（mm）對梁頂邊的面積矩（）自身慣性矩Ii（yuyi）（mm）Ix=Ai（yuyi）（）截面慣性矩I=Ii+Ix（）混凝土全截面85910179。1755≈0預(yù)留管道面積10179。577 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計算截面A(mm2)yU(mm)yb(mm)ep(mm)I(mm 4)W(mm 3)Wu=I/ yuWu=I/ ybWu=I/ ep階段Ⅰ：孔道壓漿前跨中10179。 支點10179。L/487310179。階段Ⅲ：濕接縫結(jié)硬后跨中94510179。支點140010179。即： ()受壓區(qū)全部位于翼板內(nèi)，說明確實是第一類T形截面梁。截面抗彎承載力為：跨中截面正截面承載力滿足要求。首先根據(jù)公式進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核。斜截面抗剪承載力計算，即：（）式中：其中：——異號彎矩影響系數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；——受壓區(qū)翼緣的影響系數(shù)。故：所以：支點截面處斜截面抗剪滿足要求。7 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定采用： 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 （）對于跨中截面：；為錨固點到支點的水平距離；、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時，；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，NN3不僅有豎彎還有平彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度，其中豎彎角度為，平彎角度為，所以空間轉(zhuǎn)角為。 跨中截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號弧度N18N2N3平均值 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3平均值 支點截面摩擦應(yīng)力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3平均值截面跨中L/4支點平均值（MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻力影響長度列表計算與下表中。若則表示該截面不受反摩阻影響。截面鋼束編號各控制截面平均值跨中截面N1截面不受反摩阻影響N2N3L/4截面N1N2N3支點截面N1N2N3 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計算需要控制的截面進(jìn)行計算。即： （）式中：——張拉批數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強(qiáng)度等級計算，假定為設(shè)計強(qiáng)度的90%，即，故；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；其中： 所以： 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)下式計算，即： （） 式中：——張拉系數(shù)，采用超張拉，?。弧摻钏沙谙禂?shù)，對于低松弛鋼絞線，??；——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計算，故有：所以： 混凝土收縮、徐變引起的的損失混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計算，即： （）式中：、——加載齡期為時混凝土收縮終極值和徐變系數(shù)終極終值；——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計算則有：，則可得；對于二期恒載的加載齡期。為傳力錨固時在跨中截面和接賣弄的全部受力鋼筋接賣弄重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。計算和引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計算引起的應(yīng)力時采用第二階段截面特性。工作階段預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力損失項目預(yù)加力階段使用階段跨中截面0L/4截面支點截面8 應(yīng)力驗算 短暫狀況的正應(yīng)力驗算構(gòu)件在制作、運輸及安裝等施工階段。截面特性取用截面特性匯總表中的第一階段的截面特性。支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面應(yīng)力驗算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計算圖式、預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特征等的變化情況。應(yīng)力計算的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。此時。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：所以鋼束應(yīng)力為： 仍可以認(rèn)為預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值，則鋼筋應(yīng)力滿足要求 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算取剪力和彎矩都有較大的變化點截面進(jìn)行計算。第一階段： 面積矩計算表截 面類 型第一階段對其重心軸第二階段對其重心軸計算點位 置面積矩符 號面積矩 主應(yīng)力計算在剪應(yīng)力的計算中為可變作用引起的剪力標(biāo)準(zhǔn)值組合。 主應(yīng)力驗算將上表中的主應(yīng)力值與主應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。9 抗裂性驗算 作用短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進(jìn)行。同時，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂驗算應(yīng)取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進(jìn)行，這里仍取剪力和彎矩都較大的變化點截面進(jìn)行計算。10 主梁變形計算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。主梁在各控制截面的換算慣性矩各不相同，取梁L/4處截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為：考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：滿足要求。即：截面慣矩應(yīng)采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣矩，以梁L/4處截面的截面慣性矩作為全梁的平均值來計算。預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。當(dāng)混凝土構(gòu)件配置間接鋼筋時，其截面尺寸應(yīng)滿足下式要求 ()式中，——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值。本設(shè)計采用夾片錨，墊板與喇叭掛連成整體，墊板尺寸均為180X180mm，喇叭管尾端與內(nèi)徑70mm波紋管相連。故主梁局部承壓去尺寸滿足要求。——配置間接鋼筋時的局部承壓提高系數(shù)，當(dāng)時，取；——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積本設(shè)計按規(guī)范要求采用HRB335螺旋鋼筋，直徑10mm，間距s=60mm，螺旋筋中心直徑為190mm，故(mm2)因此，主梁端部局部承壓滿足要求。根據(jù)《橋規(guī)》中的規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算應(yīng)采用車輛荷載，下圖示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置。多疑，可以取A、B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取1號梁右和2號梁右截面計算剪力。 繪制彎矩影響線(1) 計算公式如圖所示，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載作用在號梁軸上時，號所受的作用為豎向力。當(dāng)作用在截面A的右側(cè)時，同理可得： （）(2)計算彎矩影響線對于A截面的彎矩影響線計算如下：作用在1號梁軸上時：根據(jù)上述三點坐標(biāo)和A截面位置，便可繪出影響線.同理，B截面影響線計算如下： 繪制剪力影響線(1)號梁右截面的剪力影響線計算：作用在計算截面右側(cè)時： （）作用在計算截面左側(cè)時： （）繪制影響線如圖1121(d)所示。++180130130180+汽車汽車汽車MA影響線MB影響線V1影響線V2影響線bcdea1505015015015015015015015015050AB180130740130180+5018050180 中橫隔梁作用效應(yīng)影響線（尺寸單位：） 截面作用效應(yīng)計算計算公式： （）式中：——橫隔梁沖擊系數(shù)，根據(jù)《橋規(guī)》：——車道折減系數(shù)，——車輛對于跨中橫隔梁的計算荷載。 橫隔梁截面作用效應(yīng)計算表汽車三車道二車道三車道二車道三車道二車道,截面作用效應(yīng)的計算均列入上表中。經(jīng)過橫隔梁正截面承載力的驗算，上述配筋均能滿足規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。支座平面面積(合格)因此可選用此系列支座。經(jīng)比較，取總制動力為參與計算，六根梁共12個支座，每個支座承受水平力。橡膠片總厚度： 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足，即：由關(guān)系式可得：設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。14 橋墩設(shè)計計算 蓋梁的計算 設(shè)計資料樁基，承臺，橋墩，模板采用C25混凝土。 下部結(jié)構(gòu)尺寸及標(biāo)高 蓋梁自重計算圖(1) 上部結(jié)構(gòu)恒載每片邊梁自重（KN/M）每片中梁自重（KN/M）上部構(gòu)造總重（KN/M）每一個支座恒載反力（KN）1，52，3，4邊梁中梁(2)蓋梁自重及內(nèi)力計算： 蓋梁截面、剪力效應(yīng)計算截面編號自重（KN）彎矩（KN公路I級1) 單車列，對稱布置時：2) 雙車列，對稱布載時：3) 三車列，對稱布載時：4) 三車列，非對稱布載時（偏心壓力法）：其中，n=51：，2：，3：，4:，5：，非對稱布載影響線梁號汽車支點跨中1,5號 3號2,4號 ② 按順橋向可變荷載異動情況，求得支座可變荷載反力的最大值。計算見下表，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)邊梁為1+μ=1+=中主梁為1+μ=1+=，可變荷載基本組合計算表（KN）編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁①恒載②公路I級三列對稱③公路I級三列非對稱④①+②⑤①+③1137(4) 雙柱反力Gi計算荷載組合情況計算式反力組合④公路—I級三列對稱組合⑤公路—I級三列對稱(1) 恒載加載活載作用下各截面的內(nèi)力① 彎矩計算（）。為求得最大彎矩，支點負(fù)彎矩取用非對稱布置