直線振動(dòng)輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-閱讀頁
2025-07-09 03:34本頁面
【正文】 c=k2/m2=3519167/1859=1893 ∴ P122=2231177。/3718 =Δ(ω2) = (p12ω2)(p22ω2) =()() =58509472故下質(zhì)體m1的振幅為：B1 =(cw2)f1/Δ(ω2) =() = （1）振動(dòng)阻尼所消耗的功率NZ式中Nz=fω3mA2/2000ηη為效率，取η=f為綜合阻系數(shù)，取f=m為誘導(dǎo)質(zhì)量，m=1239kg Nz=1239 =(2)激振器軸承摩擦消耗的功率NfNf=μFωd/2000η式中μ為滾動(dòng)摩擦系數(shù)，μ=F為激振力，F(xiàn)=4500ND為滾動(dòng)軸承中徑，d=Nf=μFωd/2000η=4500 =（3）總功率∑N∑N= Nz+Nf=+=（4）電機(jī)安裝功率N=k∑N式中K為電機(jī)裕量系數(shù)， K=N==；故實(shí)際電機(jī)的安裝功率為：2＝6kW 彈性元件的設(shè)計(jì)與選擇 減振彈簧的設(shè)計(jì)根據(jù)該彈簧受力，屬中等應(yīng)力，選材料為60Si2Mn的熱軋圓柱鋼絲表面氮化處理，熱處理硬度HRC4550。（其中t為節(jié)距，t一般取D/3—D/2，這里取t=D=25mm）則自由高度H0為：H0=nt+ =824+ 12 =215mm 減振彈簧性能檢驗(yàn)高徑比：b=H0/D2=215/50=＜。FS，τs分別為達(dá)到彈簧的屈服點(diǎn)的極限載荷，極限剪應(yīng)力。，為防止彈簧與彈簧座分離，則彈簧的靜變形量A0≥,為了安全取A0=5mm，即為最大變形量。2247?！鄰椈傻淖杂筛叨扔晒降茫?H0 =∑t1＋d =12＋ = 根據(jù)以上計(jì)算即可得到彈簧的結(jié)構(gòu)尺。第5章 輸送機(jī)的校核與分析 槽體的強(qiáng)度校核槽體材料選用Q235，其δs=235MPa,δb=375MPa .槽體長度L＝30m，B＝600mm,h=200mm.在槽體內(nèi)充滿物料時(shí)可以進(jìn)似把槽體看做受均勻載荷的簡支梁（在這里我們?nèi)蓪?dǎo)向板之間的距離l=）如圖61所示：圖51 槽體的強(qiáng)度分析圖解：,FB,如圖所示，有平衡條件∑MB=0, ∑Fy=0,可得： FA=FB=ql/2 距梁左端A為x的任意截面上的剪力和彎矩為：Q(x)=FAqx=ql/2qx (0＜x＜L) M(x)=Faxqx(x/2)=(ql/2)xqx2/2 (0＜x＜L) 由上式可知，剪力圖式一條斜直線。x=0 M(x)=0x=l/4 M(x)=3ql2/32x=l/2 M(x)=ql2/8x=3l/4 M(x)=3ql2/32x=l M(x)=0通過這幾點(diǎn)可以作出梁的彎矩圖。 槽體的局部剛度校核計(jì)算槽體剛度，目的是測知它的固有頻率。因此所計(jì)算得到的固有頻率越小越好。（振動(dòng)輸送機(jī)兩導(dǎo)向桿間的隔段槽體）如圖52: 圖52均布載荷簡支梁2. 一端懸臂的均勻載荷分布的簡支梁（兩端區(qū)段）如圖63所示因?yàn)閘/l1=, 取a=。 1圖54 給料口的輸送機(jī)段簡支梁ω01=√(m/l+)a2b2 = s1ω有均勻分布，又有集中載荷的懸臂梁（有出料口的槽段）如圖65所示。 同步性分析為了此輸送機(jī)能正常工作，兩臺(tái)電機(jī)必須同步運(yùn)行，為此，我們必須對(duì)電機(jī)的轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)行一下同步性分析。則由自同步原理得： α0=（△Mg－△Mf）/(m02ψ2r2ω)其中 △Mg—兩電機(jī)轉(zhuǎn)距之差 △Mf—兩電機(jī)摩擦轉(zhuǎn)距之差m0—電機(jī)質(zhì)量r—偏心塊偏心距ω—穩(wěn)定系數(shù)，由電機(jī)主軸到振動(dòng)質(zhì)體重心的距離確定。 周期性分析物料在拋擲過程中，為了減小不必要的能量損耗和提高振動(dòng)機(jī)的工作效率，應(yīng)使物料每拋擲一次振動(dòng)體做一個(gè)周期振動(dòng)，且拋擲一次時(shí)間小于一個(gè)振動(dòng)周期，即拋離系數(shù)ID1 (ID—拋擲一次時(shí)間與一個(gè)振動(dòng)周期之比)，這種情況下,物料下落正處于振動(dòng)體做起拋段，此時(shí)，工作面的加速度dygcosα，物料下落后，便與工作面結(jié)合并滑行一小段距離，接著進(jìn)行第二次拋起，這樣，循環(huán)往復(fù)，即物料做周期性拋擲運(yùn)動(dòng)。根據(jù)D的大小不同，物料將出現(xiàn)周期性和非周期振動(dòng)，當(dāng)D，振動(dòng)出現(xiàn)非周期振動(dòng)，此時(shí)，物料下落期間，正處于拋起區(qū)（dygcosα），馬上又開始拋擲，振動(dòng)過程互相碰撞，物料不停地向上拋擲，而可能不向前移動(dòng)，這樣會(huì)使振動(dòng)發(fā)生紊亂，從而降低振動(dòng)效率，為此，在振動(dòng)輸送機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)滿足： 1D，D是Aω的函數(shù)即有如下關(guān)系：D=Aω2λsinβ/gcosα而A是由振動(dòng)電機(jī)上偏心塊質(zhì)量m0，偏心距r的大小確定的。 本章小結(jié)本節(jié)主要介紹了物料槽的校核過程，其中包括了其強(qiáng)度校核與剛度驗(yàn)算，同時(shí)為了運(yùn)輸機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，本小節(jié)介紹了其同步性分析與周期性的驗(yàn)證。先是進(jìn)行了整體的方案設(shè)計(jì)，在偏心連桿式、回轉(zhuǎn)偏心重塊慣性式及電磁驅(qū)動(dòng)式三類中選擇最適合的振動(dòng)運(yùn)輸機(jī)，然后針對(duì)振動(dòng)運(yùn)輸機(jī)進(jìn)行了動(dòng)力模型分析與動(dòng)力計(jì)算，研究了其中的彈性特性，確定了基本的方案模型。針對(duì)輸料槽個(gè)彈簧的各種要求，計(jì)算分析，得到輸料槽與彈簧的參數(shù)，進(jìn)行最合適選擇。參考文獻(xiàn)1 ，19872 余夢生．機(jī)械零部件手冊(cè)造型設(shè)計(jì)指導(dǎo)．機(jī)械工業(yè)出版社，19993 ，19814 ，19965 余夢生，．械工業(yè)出版社19966 楊黎明．，19987 馬潮．AVR單片機(jī)嵌入式系統(tǒng)原理與應(yīng)用實(shí)踐．北京航空航天大學(xué)出版社，2012．6．18 黃勤．，：58~629 李全利．，201110 丁敏．基于單片機(jī)的溫度控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)．陜西理工學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院, 2011．5：14~4411 馬忠梅．單片機(jī)的Ｃ語言應(yīng)用程序設(shè)計(jì)．北京航空航天大學(xué)出版社， ．2000 12 金發(fā)慶．傳感器技術(shù)與應(yīng)用．北京：北京機(jī)械工業(yè)出版社．200013 范立南．：人民郵電出版社，2004 14 朱定華．：電子工業(yè)出版社，2006 15 馬建偉，李銀伢．：科學(xué)出版社，2008 16 錢顯毅．傳感器原理與應(yīng)用．南京：東南大學(xué)出版社，2008 17 曲學(xué)基．王增福編著．穩(wěn)壓電源實(shí)用電路選．北京電子工業(yè)出版社，2003，10:4218 楊旭方．單片機(jī)控制與應(yīng)用實(shí)訓(xùn)教程．電子工業(yè)出版社，2010．5．119 馬潮．AVR單片機(jī)嵌入式系統(tǒng)原理與應(yīng)用實(shí)踐．北京航空航天大學(xué)出版社，2012．6．120 Katsuhiko Ogata．Moden Control Engineering．Publishing house of electronics industry，2000：196~20221 Smoleva，Ljul，for Image Processing of in the Photonic Measuring System，2002致謝經(jīng)過三個(gè)多月的努力，終于將本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的任務(wù)完成了。在本次設(shè)計(jì)中我得到了許多老師和同學(xué)的幫助，才使得我的設(shè)計(jì)順利進(jìn)行。轉(zhuǎn)眼四年的大學(xué)生活就要結(jié)束，我們也將步入社會(huì)開始自己新的生活。雖然自己將要告別學(xué)生生活，但自己在以后的工作中還要更加努力的學(xué)習(xí)。我在做論文的過程中得到了各任課老師的指導(dǎo)與教誨，特別是老師對(duì)我的認(rèn)真輔導(dǎo)，才使我順利的完成了論文。
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