【正文】 263 例：第五層：邊梁 M l b= M u 6= KNm走道梁 M l b =M r b== KN計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。恒載作用下柱的內(nèi)力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）對于第13層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：P1=[（）2+（+）] ++25／2+= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25／2=集中力矩M1=P1e1 =（）/2= KNm（2）對于212層，q1 、q1， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。q2== KN/mq2，== KN/mP1=〔+（＋）／2〕+++()+2= KNP2=〔++（+））+++（）= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 =m（3）對于第1層，柱子為700mm700mm，其余數(shù)據(jù)同24層，則q1=+= KN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2=m M2=P2e2 =（）/2 = KNm）M2（KNm）M2（KN梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：1.①恒荷載作用下框架的彎矩計算 （1）固端彎矩計算：將框架梁視為兩端固定，計算固端彎矩， AB跨BC跨均布荷載（）L(m)均布荷載（）L(m) （2）根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)μij，用彎矩分配法計算框架內(nèi)力，計算時先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，再將因傳遞產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進行第二次分配，到此結(jié)束。 AB跨BC跨均布荷載（）L(m)均布荷載（）L(m)⑵活載作用下框架的彎矩計算活載作用下框架的彎矩計算步驟和結(jié)果參見下圖表 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁5（）（）（）（）()()()()()()()()()()()（）()()（）（）（）（）4（）()()()()()()()()（）（）（（）（（（）321AB恒載作用下：梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算恒載作用時的柱底軸力，要考慮柱的自重。2）彎矩引起的剪力，計算原理是桿件彎矩平衡，即 （2）柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。例：第13層：荷載引起的剪力：VA=VB=（+）/2= VB=VC=（+）/2= KN彎矩引起的剪力：AB跨=（）／= KN BC跨=0A柱： N頂=+= KN 柱重：25= KN N底= N頂+= KNB柱： N頂=++= N底= N頂+= KN恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載和彎矩引起的總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVB=VCN頂N底N頂N底54 321活載作用下：例：第13層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= BC跨：VB=VC=彎矩引起的剪力：AB跨：()／= A柱：N頂= N底=+= B柱：N頂= N底=++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載和彎矩引起的總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底54321結(jié)構(gòu)抗震等級和承載力抗震調(diào)整系數(shù)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級抗震等級。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力。 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 受彎梁偏壓柱受剪軸壓比軸壓比框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了三種內(nèi)力組合，+， SGk + +。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。 計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。A柱：第13層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 柱底軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。第2層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/?？芍?，一、二層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計值可按彈性分析分配。 ηc柱端彎矩增大系數(shù)。 經(jīng)計算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時，方符合調(diào)整的條件?？v向受力鋼筋選用HRB335, =300N/mm2，箍筋選用HPB235, =210N/mm2。=60035=565mm。以第1層AB跨框架梁的計算為例。m 支座A：Mmax=m 調(diào)整后剪力：V= KN梁正截面受彎承載力計算： 抗震設(shè)計中，對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量。m KN下部跨間截面按單筋T形截面計算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2400565/300=1164 mm2實配鋼筋4Ф22，As=1521 mm2。梁端截面受壓區(qū)相對高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=3001521/，符合三級抗震設(shè)計要求。 支座Bl上部： As=M/fy/(h0a,)=106/300/（56535）=1718mm2實配鋼筋5Ф22，As=1901 mm2。梁斜截面受剪承載力計算： （1）、驗算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁。（2）、驗算是否需要計算配置箍筋： =300565=V可知，只需按構(gòu)造配箍。箍筋配置滿足構(gòu)造要求。m）ξ計算As，（mm2）實配As，（mm2）計算As（mm2）實配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A0 151917785Ф22（1901） 加密區(qū)雙肢Ф8100,非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 151917185Ф22（1901）AB跨間 1164 4Ф22(1519)支座Br 0 151913475Ф22（1901）加密區(qū)雙肢Ф880非加密區(qū)雙肢Ф8100BC跨間 12394Ф22(1519)2支座A0 151918035Ф22（1901）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl0 151915195Ф22（1901）AB跨間 1163 4Ф22(1519)支座Br 0 151911755Ф22（1901）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 1072 4Ф22(1519)3支座A 0 151915135Ф22（1901）加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 151917245Ф22（1901AB跨間 1035 4Ф22(1519)支座Br0 151913495Ф22（1901加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 1239 4Ф22(1519) 4～12支座A 0 628 11584Ф20(1256)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 628 10794Ф20(1256)AB跨間 1256 4Ф20(1256)支座Br 0 9427383Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 655 3Ф20(942)13支座A0 6287863Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150Bl 0 6286483Ф20(942)AB跨間 2Ф20(628) 支座Br 0 2Ф22(760)4323Ф20(942)加密區(qū)雙肢Ф8100非加密區(qū)雙肢Ф8150BC跨間 524 2Ф22(760)混凝土強度等級選用C30，=，=。柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有M、N、V。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的Mc、Vc和N都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱 5650610316246506102365061022650610217006602B柱5650610246506102365061022650610217006602 柱正截面承載力計算：先以第2層B柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KN1