【正文】 573mm ζ 1= A /N = 187500/966340=1取ζ 1=1 ζ 2= L0 /h= ?? 1取ζ 2=1 第 16 頁 共 30頁 =+= 21200δδ)(140011ε hLhe i e=η ei+h/2as= +900/240=991mm ξ 99634001 === bhfa Ncξ b （大偏心受壓） X= h0ξ =760 =108mm h0ξ b=860 =473mm 2as=80mm fh =150mm 經比較 , 0hXhf ξ b ，應重新計算 X == bfa hbbfaNX c ffc11 )( 150100400( ）? ( )( )SyfffcSS ahfxhbxhhhbbfaNeAA 220001`+== ( )( )4086030022+= mm?? 0 Amin=% A=% 187500=375 2mm 3. minN 組合 M= mkN N= h0=has=90040=860mm L0===1875mm A=400 9002 [（ 550+600） /2 150]＝ 187500 mm2 縱向受力鋼筋采用 HRB335級 ,/300( 2mmNf y = ξ b )/102, 25 mmNE s == ea=max(h/30,20)=27mm e0＝ M/N=714mm ei= e0+ ea =741mm ζ 1= A /N = 187500/414770=1取ζ 1=1 ζ 2= L0 /h= ?? 第 17 頁 共 30頁 =+= 21200δδ)(140011ε hLhe i e=η ei+h/2as= +900/240=1102mm ξ 41477001 === bhfa Ncξ b （大偏心受壓） X= h0ξ =860 =55mm h0ξ b=860 =473mm 2as=80mm fh =150mm 經比較 X h0ξ b且 X 2as,則說明受壓筋不能達到屈服強度，此時應按以下公式計算。 為了防止箍筋充分發(fā)揮作用之前產生由混凝土的斜向壓碎引起的斜壓型剪切破壞，框架柱截面還必須滿足下列條件：當滿足 NbhfVt ≤ 0 ++條件時，框架柱就可不進行斜截面抗剪強度計算，按構造要求配置箍筋。 裂縫寬度計算 按 e0/h0≤ 的偏心構件可不驗算裂縫寬度，比較后，Ⅲ —— Ⅲ 截面的 minN 組合的最大，故按此組合來驗算。 牛腿設計 牛腿幾何尺寸的確定： 牛腿截面尺寸與柱寬相等，為 400mm ，牛腿頂面的長度為 800mm ，相應牛腿水平截面長度為1200mm 。 ,于是牛腿的幾何尺寸如圖 61所示。 牛腿配筋： 由于吊車垂直荷載作用下柱截面內，故該牛腿可按構 造要求配筋： 作用在牛腿上的荷載有 Dmax、 G Tmax Fvk ＝ Dmax ＋ G3 ＝ ＋ ＝ hF = Tmax = kN Fhk ＝ Tmax ＝ ＝ h0=300+30040=560mm 豎向力作用點位于下柱截面以內（ 150mm ） a=150mm= 560=168mm 取 a=168mm yhyvs fFhfaFA 0 +=? 727 mm2 ρ =As/bh0=722/(400 560)=% %%% 選 3Φ 18 （ 736mm2） 因為 a=150mm= 560=168mm，可不設彎起鋼筋 箍筋要求 :在上部 20h /3范圍內的水平箍筋總截面面積不應少于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2。 柱的吊裝驗算 吊裝方案： 采用一點翻身起吊，吊點設在牛腿與下柱交接處，動力系數取 。由 排架柱內力組合表可得設計值如下： 第一組： mkNM ?? 3 8m a x kNN ? kNV ? 第二組： mkNM ??? in kNN ? kNV ?? 第三組： kNN ax ? mkNM ?? kNV ? 由基礎梁傳至基頂的荷載： 墻重 （含兩面刷灰）： ? ? ? ?? ? ???????? 窗重（鋼框玻璃窗）： )( ?????? 基礎梁： ????? 由基礎梁傳至基礎頂面的荷載設計值： kNG 3265 ? 5G 對基礎底面中心的偏心距： me ??? 相應偏心彎矩設計值： mkNeG ???? 作用于基底的彎矩和響應基頂的軸向設計值。 圖 71 基礎底面尺寸圖 第 25 頁 共 30頁 前面已初步假定基礎 的高度為 ，若采用錐形杯口基礎，根據構造要求，初步確定的基礎剖面尺寸如圖 所示。 在各組荷載設計值作用下的地基最大凈反力： 第一組： 2m a x. / mkNp s ??? 第二組： 2m a x. / mkNp s ??? 第三組： 2m a x. / mkNp s ??? 抗沖切計算按第 3組荷載設計值作用下的地基凈反力進行計算。沖切力近似按最大低級凈反力 計算，即取 =max.≈ ss pp 2/ mkN ,由于基礎寬度 mb ? ，小于沖切錐體底邊寬 mhb 011 ????? 。由于基礎寬度小于沖切錐體底邊寬， 故 mbbb btm ≈2 ??? ? ? hbfF mtht ? ????? kNkN ?? （滿足要求） 因此，基礎的高度及分階可按圖 72所示的尺寸采用。由前述三組荷載設計值作用下最大地基凈反力的分析可知，應按第二組荷載設計值作用下的地基凈反力進行計算， 。由于沿短邊方向為軸心受壓，其鋼筋用量應按第 組荷載設計值作用下的平均地基凈反力進行計算。 第 28 頁 共 30頁 圖 73 基礎配筋計算圖 第 29 頁 共 30頁 結論： （ 1）本設計按 單層工業(yè)廠房結構的設計步驟及其有關標準或通用、定型構件的選擇方法 進行設計與取件，選擇出最合理基標注構件與平面尺寸，并對牛腿柱的尺寸、配筋進行計算和合理設計。 （ 2）本設計對 屋面恒載 、活載、風荷載、吊車荷載、 柱自重 作用的 選擇合理的 取值方法及各種 荷載在單廠結構上的可能組合方式 進行組合 ； 對 平面排架 進行 內力分析， 對 排架柱的最不利內力的 進行 組合，求解排架柱控制截面的最不利內力 ，得出截面配筋。 （ 3）本設計對 杯口基礎的受力特點和基礎底面尺寸的 進行計算 確定以及 對 杯口基礎底板配筋 進行計算 和對 基礎的抗沖切驗算及底板受力筋計算。 第 30 頁 共 30頁 參考文獻 主要參考文獻： [1]《混凝結構設計規(guī)范》 (GB 50010— 2021)，中國建筑工業(yè)出版社， 2021。 [3]《混凝土結構 (上冊 )》 (第二版 )，吳培明主編，武漢理工大學出版社， 2021。 [5]《單層工業(yè)廠房結構設計》 (第二版 )，羅福午主編，清華大學出版社， 1990。 [7]《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB 50000— 2021)，中國建筑工業(yè)出版事業(yè)， 2021。