【正文】 tdz 179。3 35KV選擇 ZN85— 35型斷路器 計算數(shù)據(jù) ZN85— 35 U（ KV） 35 Ue（ KV） Igmax(A) 496 Ie(A) 1600 I//(KA) Ir(KA) 25 ich(KA) idw(KA) 63 I2∞ tdz 179。4 10KV主變側(cè)選 VS112— 3150，負(fù) 荷側(cè)選 VS1121250 計算數(shù)據(jù) VS112/3150 計算數(shù)據(jù) VS1121250 U（ KV） 35 Ue（ KV） 12 U（ KV） 10 Ue（ KV） 12 Igmax(A) 1989 Ie(A) 3150 Igmax(A) Ie(A) 1250 I//(KA) Ir(KA) 40 I//(KA) Ir(KA) ich(KA) idw(KA) 100 ich(KA) idw(KA) 80 I2∞ tdz Ir2t 402179。5 Ir2t 179。 200/5 1500/5 2179。 a、回路最大持續(xù)工作電流： 110KV側(cè)： 60KV側(cè)： 35KV側(cè)： AU SI e eg 41 3311 075 00 ??????AU SI e eg ??????AU SI e eg 12 9833575 00 ??????110KV 降壓變電 所 設(shè)計 17 b、饋路最大持續(xù)工作電流： 110KV側(cè)： 60KV側(cè)： 35KV側(cè)： 四、電壓互感器的選擇： 根據(jù)電網(wǎng)額定電壓、一次電壓、二次電壓等條件，查《常用設(shè)備手冊》，選擇電壓互感器型號如下： 安裝等級 型號 Ue（ KV） 電壓比 接線方式 臺數(shù) 110KV JDZX110 110 110/ 3 ／ 100 3 ／ 100 Y0／ Y0／Δ 3 60KV JDZX60 60 60/ 3 ／ 3 ／ 3 Y0／ Y0／ Δ 3 35KV JDZX35 35 35/ 3 ／ 3 ／ 3 Y0／ Y0／ Δ 1 五、高壓熔斷器的選擇： 根據(jù)電網(wǎng)電壓的要求，本站 60KV、 35KV電壓互感器都用高壓熔斷器進(jìn)行保護(hù)，保護(hù)電壓互感器的熔斷器只需按額定電壓和開斷容量來選擇，查閱有關(guān)設(shè)計資料得： 60KV 電壓互感器 使用 RN2—— 60 型高壓限流熔斷器，其技術(shù)參數(shù)： Ue=60KV， Le=，Sde=1000MVA。 高壓熔斷器選擇結(jié)果： 安裝地 型號 電壓 電流 斷流容量 最 大 分?jǐn)嗔? 數(shù)量 備 注 60KV 電壓互感器 RN2— 60 60KV 1000MVA SOKA 2 組 保護(hù)室內(nèi)電壓互感器 35KV 電壓互感器 RN2— 35 35KV 1000MVA SOKA 2 組 保護(hù)室內(nèi)電壓互感器 六、母線 的選擇： 常用導(dǎo)體材料在銅、鋁等。硬母線截面在矩形、槽形、管形等。導(dǎo)體AU SI e eg 842360 ?? ???AU SI e eg 866335 ?? ???AU SI e eg 2931 101 20 00 03max ????110KV 降壓變電 所 設(shè)計 18 截面可按長期發(fā)熱允許電流或經(jīng)濟(jì)電流密度選擇，變電所的匯流母線均按長期發(fā)熱允許電流進(jìn)行選擇，各引線則按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇。對應(yīng)不同種類的導(dǎo)體和不同的最大負(fù)荷利用小時數(shù) Tmax將有一個年計算費用最低的電流密度稱為經(jīng)濟(jì)電流密度 J。矩形導(dǎo)體不作電暈電壓校驗。因這個電壓等級以上的硬件導(dǎo)體散熱條件較差。 2) 110KV輸電線路導(dǎo)線的選擇，應(yīng)按最大負(fù)荷電流選擇截面。 60KV 母線及引出線的選擇 1) 60KV母線的選擇： 根據(jù)設(shè)計要求，本變電站 60KV出線為 7 回，因此， 60KV母線應(yīng)選硬導(dǎo)體為宜，其截面應(yīng)按最 大持續(xù)工作電流選擇。 8單條矩形鋁線平放時，長期允許載流量為 1542A，取綜合校正系數(shù) K=，則實際載流量為 IXR =1542179。 8 單條矩形鋁母線動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定此前校驗過，滿足要求。 35KV 側(cè)導(dǎo)線的選擇： 1) 35KV側(cè)母線的選擇： 根據(jù)設(shè)計要求，本變電所 35KV的最終回路較多，因此 35KV母線應(yīng)選硬導(dǎo)體為宜，其截面應(yīng)按最大持續(xù)工作電流選擇。（ 100179。 =2160A ＞ Igmax =1819A， 100179。 3) 35KV側(cè)輸電線路軟導(dǎo)體的選擇，應(yīng)按最大負(fù)荷電流選擇導(dǎo)體截面。 8 800 1542A 單片矩形室內(nèi)外混裝 輸電線路 LGJ185 185 510A 架空線 35KV 母線及母變連接線 LMY2（ 100179。變電所借助屋外配電裝置架構(gòu)上的避雷針和獨立避雷針共同組成的保護(hù)網(wǎng)來實現(xiàn)，主控制室和屋內(nèi)配電要采用屋頂上的避雷帶。 35kV、 ll0kV配電裝置： ? 在架構(gòu)上裝設(shè)獨立避雷針，將架構(gòu)支柱主鋼筋作引下線接地。 ? 主控制樓：屋內(nèi)配電裝置鋼筋焊接組成接地網(wǎng)，并可靠接地。和 30176。對于三繞組變壓器，應(yīng)在低壓側(cè)任一相繞組對地加裝一個避雷器，對于變壓器中性點保護(hù)，因中性點為直接接地，變壓器為分級絕緣。 三、避雷器的配置： (1)進(jìn)出線設(shè)備外側(cè)； (2)所有母線上； (3)變壓器高壓側(cè)，盡量 靠近變壓器； (4)變壓器低壓側(cè)為Δ時，只裝在 B相； (5)主變壓器中性點，按其絕緣水平等級選設(shè)； 四、避雷線的配置： (1)ll0kV及以上線路沿全長架設(shè)避雷線； (2)35kV雷電日較高應(yīng)全長架設(shè)避雷線； (3)1035kV，一般設(shè) 12kM的進(jìn)線段保護(hù)，以降低雷電波的陡度。 校驗： （ 1） S 選 =75 所以滿足一臺停運時另一臺不小 于全部容量的 70％。 綜上所述，最終確定為 SF9— 75000/110型變壓器。 2179。 2179。 Uj =100/ 3 179。 (Sj/Se) 則有： Ud1%=(1/2) 179。 (17 +) = Ud2%=(1/2) 179。 (+1717) = Ud3%=(1/2) 179。 17+) = X1=X2 =(Ud1%/100) 179。 (100/75) = X3=X4 =(Ud2%/100) 179。 (100/75) = X5=X6 =(Ud2%/100) 179。 (100/75) = 第二節(jié) 計算短路電流 考慮最大運行方式為兩臺主變?nèi)郎y并列運行，最大短路電流為母線三相短路的電流，選擇短路點為 D1： 110kV母線三相短路點 D2： 60kV母線三相短路點 D3： 35kV母線三相短路點 1當(dāng) D1點短路時 : Id1=1/X 系統(tǒng) =1/ 110KV 降壓變電 所 設(shè)計 25 = 2當(dāng) D2點短路時 ,其等值電路圖為 : 由化簡圖 1得 : X7= X5+ X6=+= 由化簡圖 2得 : X8= X1179。 (++) ≈ X9= X1179。 (++) ≈ X10= X7179。 (++) ≈ 由化簡圖 3得 : X11=(X3+X9)// (X4+X10) =(1/2)(+) ≈ 110KV 降壓變電 所 設(shè)計 26 Id2=1/(X11+X 系統(tǒng) +X8) =1/(++) =5 3當(dāng) D3點短路時 ,其等值電路圖為 : 由化簡圖 1得 : X7 = X3+X4=+= 由化簡圖 2得 : X8 = X1179。 (++) = X9 = X1179。 (++) ≈ X10 = X7179。 (++) ≈ 由化簡圖 3得 : X11 = (X5+ X9)// (X6+ X10) =(1/2)(+) ≈ Id3 = 1/(X11+X 系統(tǒng) +X8) =1/(++) =5 110KV 降壓變電 所 設(shè)計 27 4根據(jù)公式 : I= Ij179。 Id1* =179。 Id2* =179。√ 2 I1〃 =179。 ≈ KA ich2 = ich3 =179。 I2〃 =179。 I1〃 =179。 I2〃 =179。 =(KA2178。 3=(KA2178。 =(KA2178。 5=(KA2178。 =(KA2178。 4=2500(KA2178。 =(KA2178。 4=6400(KA2178。 =(KA2178。 4=3696(KA2178。 a、回路最大持續(xù)工作電流： 110KV 降壓變電 所 設(shè)計 30 110KV側(cè)： 35KV側(cè)： 10KV側(cè)： b、饋路最大持續(xù)工作電流： 110KV側(cè)： 60KV側(cè)： 35KV側(cè)： （ 四）、輸電線的校驗： 110KV 母線及引出線的校驗 按 d1點三相短路條件進(jìn)行熱穩(wěn)定校驗，最大運行方式的最大持續(xù)工作電流： 設(shè)本站 110KV 最大負(fù)荷利用時間 TMAX為 5000 h 以上，由相關(guān)資料查的鋼芯鋁絞線的經(jīng)濟(jì)電流密度為：J=：導(dǎo)線的經(jīng) 濟(jì)截面為： 經(jīng)查有關(guān)設(shè)計手冊得： LGJ— 240型的導(dǎo)線在高溫度 +70℃ ,基準(zhǔn)環(huán)境溫度為 +25℃時截流量為 610A,取綜合系數(shù)為 （查有關(guān)資料可知）實際允許截流量為 IXR=179。 熱穩(wěn)定校驗：查有關(guān)資料得： C=87， d1(3)點三相穩(wěn)定短路電流 I∞ = ，設(shè)變壓器保護(hù)動作時間為 ,則變壓器短路電流計算時間 tjS=+=＜ 1s,查短路電流周期分量發(fā)熱等值時 間曲線得 tz=； tdz =+= 故所選 LGJ— 240 型鋼芯鋁絞線滿足穩(wěn)定的要求，同時按設(shè)計要求及規(guī)定可知，可不進(jìn)行電暈校驗（可不進(jìn)行電暈校驗的最小導(dǎo)體為 LGJ— 70） AU SI e eg 41 3311 075 00 ??????AU SI e eg ??????AU SI e eg 12 9833575 00 ??????AU SI e eg 842360 ?? ???AU SI e eg 866335 ?? ???AU SI e eg 2931 101 20 00 03max ????AU SI e eg 1743110 ?????? 174max mmJIgS j ???dztCISS ??? min110KV 降壓變電 所 設(shè)計 31 110KV 輸電線路導(dǎo)線的校驗 按照 d1(3) 點的短路條件進(jìn)行穩(wěn)定的校驗。 898= 大于最大持 續(xù)工作電流 Igmax =。 60KV 母線及引出線的選擇 60KV母線的校驗： 按 d2(3) 短路進(jìn)行動熱穩(wěn)定校驗。 8 單條矩形鋁線平放時，長期允許載流量為 1542A，取綜合校正系數(shù) K=，則實際載流量為 IXR =1542179。 iCH2179。 108=57179。 106Pa ， 即 ? max≤ ? y 故滿足動穩(wěn)定要求。設(shè)變壓器主保護(hù)動作時間為 ，斷路器合分閘時間為 。 8=800mm2＞ Smin= mm2 故滿足熱穩(wěn)定的要求。 Tmax=4500h，查有關(guān)資料得， J=面為 經(jīng)查有關(guān)資料得，試選 LGJ— 185 型鋼芯鋁絞線， 在最高允許溫度 +70℃基準(zhǔn)環(huán)境溫度為 +25℃時，截流量為 510A，取綜合校正系數(shù)為 則實際載流為 IXR =179。β =1時，查短路電流周期分量的等值時間曲線得 tz=，則： tdz=tz+ ″ = 故所選 LGJ— 185型鋼芯鋁絞線滿足熱穩(wěn)定要求，則同時也大于可不校驗電暈的最小導(dǎo)體 LGJ— 70，故不進(jìn)行電暈校驗。變壓器 10KV側(cè)最大持續(xù)工作電流為 定電流，經(jīng)查有關(guān)資料得：試選用雙片 100179。 =＞ Igmax 校驗 d3(3)點短路時的動穩(wěn)定： 取 L=1m,a=,ich=，則作用在母線上的最大計算應(yīng)按公式： ? max =179。β l2/aw179。 (179。 1/179。 10179。103)2179。 106Pa 上式中β =1，即振動系數(shù)取 1。 106Pa，即： ? max≤ ? y 故滿足穩(wěn)定的要求。則短路電流計算時間 t=+=，β″ = 1查短路電流周期分量發(fā)熱等值時間曲線得 tz= td2=tz+″ = 所選鋁母線的截面為 2179。 8)=1600mm2＞ Smin= mm2故滿足熱穩(wěn)定的要求。 470= Igmax。 dztCISS ??? min110KV 降壓變電 所 設(shè)計 34 第二部分 電氣主接線圖