【正文】 化作用轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮， AO 池中硝態(tài)氮回流至 A 段時，缺氧條件下，經(jīng)過兼性厭氧的反硝化菌的作用，硝態(tài)氮被還原為氮氣進入空氣，從而達到降低廢水中氮含量的自的 [11]。因此格柵的主要作用是防止對后續(xù)的水泵等造成堵塞，確保 水泵的正常工作 以及后續(xù)工藝的正常進行 。在吹脫塔內(nèi)用空氣將氨氮吹脫出來 ,再用吸收裝置進行吸收（在本設計中未將吸收裝置設計納入其中），達到資源化利用。 污泥處理：經(jīng)板框壓濾機脫水，采用連續(xù)排泥。 各類型的沉淀池各有長短，其比較見下表 。 格柵 吹脫塔 調(diào)節(jié)池 初沉池 AO池 二沉池 污泥泵房 板框壓濾機 廢水 泥餅外運 排入城鎮(zhèn)管網(wǎng) NaOH溶液 含氨氣的空氣 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 表 5 各種脫水方法的比較 [11] 方法 優(yōu)點 缺點 適用范圍 板框壓濾機 1 . 間歇脫水 2 . 液壓過濾 1. 濾餅含固率高 2 . 固體回收率高 3 . 藥品消耗量少，濾液清澈 1. 間歇操作，過濾能力較低 2 . 基建設備投資大 1. 其他脫水設備不適用的場合 2 . 需要減少運輸、干燥或焚燒費用，降低填用地的場合 帶式過濾機 1 . 連續(xù)脫水 2 . 機械擠壓 1. 機器制造容易，附屬設備少，能耗低 2 . 連續(xù)操作、管理簡便，脫水能力大 1. 聚合物價格貴，運行費用高 2 . 脫水效率不及板框壓濾機 1. 特別適合于無機性污泥的脫水 2 . 有機活性污泥脫水不宜采用 機械脫水 離心機 1 . 連續(xù)脫水 2 . 離心力作用 1. 基建投資少，占地少，設備結(jié)構(gòu)緊湊 2 . 不投加或少加化學藥劑，處理能力大，且效果好，總處理費用較低 3 . 自動化程度高，操作簡便衛(wèi)生。 其常 安裝在進水渠道 或 進水泵站集水井的進口處 ，有一定的傾斜角度 。 按不同的分法，格柵可以分成不同的類別： 按迎水面的形狀不同 ，可合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 分為平面和曲面兩種；按格柵間空隙的大小可以分為 粗、中、細三種不同的格柵；按格柵渣滓清理方式的不同，格柵可以 分為機械清理和和人工清理兩種不同的類型。 基本參數(shù)的確定 本設計設置一組細格柵， 根據(jù)設計數(shù)據(jù) 具體實際 ，確定細格柵設計計算的設計參數(shù)如下： 過柵流速 /ms?? 柵條間隙寬度 20b mm? 格柵傾角 60??? 柵渣量 W1= /10m3污水 柵條寬度 ? 設計流量 Q=30000m179。/s 計算公式 格柵 設計計算 所用到的 公式 見 表 6 表 6 格柵 設計 計算公式 [12] 名 稱 公 式 說 明 柵槽寬度 B = s ( n 1 ) + b n ( m ) )(bns i nm a x個υαQn ? — —— —)Smbm格 柵 寬 度 （ ；柵 條 間 隙 （ ） n —— 柵條間隙數(shù)（個）； α — 柵條傾角（ 176。 l2—— 柵槽渠道 漸窄部分長度（ m ） H1—— 柵前渠道深（ m ） 每日柵渣量 W=1 0 0 08 6 4 0 01m a x??ZKWQ( m3/d) W1—— 柵渣量3 3 3/ 1 0mm（ 柵 渣 污 水 ） K Z —— 生活污水流量變化系數(shù) 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 設計計算 格柵 示意圖如圖 2 所示 。 N— 設計格柵組數(shù)，設一組細格柵； b— 柵條間隙， 通常 6～ 25mm，本設計取 20b mm? 。v m s? (2)柵槽有效寬度 B=S（ n1） +bn= （ 921） + 92= 式中： S— 單根 根格柵條的寬度 （ m） ，取 S= (3)進水渠道漸寬部分長度 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 a n2 a n2 BBL 111 ???? ? 式中： B1— 進水明渠寬度，本設計取 B1=； ? 1— 漸寬角度，本設計取 ? 1=20176。 mgh in2) ( 2341 ????? g — 重力加速度， (6)柵后槽總高度 柵后槽總高度 12 0. 4 0. 14 0. 3 0. 84 0. 9H h h h m m? ? ? ? ? ? ? ， 取 式中： h— 柵前水深，為 ； h1— 水頭損失 ,為 ； h2— 明渠超高，取 ； (7)格柵總長度 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 60t a n60t a n 121????????????? L1—— 進水渠道漸寬部分長度， m。 H1—— 格柵明渠的深 ,m。 dmd /????? 由計算結(jié)果可知本設計適宜采用機械清渣。 表 7 沉淀池設計數(shù)據(jù) [13] 沉淀池類型 沉淀時間（ h ） 表面水力負荷[ m3/( m2/h)] 每人每日污泥量[ g / ( 人 (3)沉淀池的有效水深采用 ~ 為宜 。 根據(jù)上文所述，結(jié)合具體實際， 本設計采用平流 沉淀池作為初沉池 ， 分 12 格， 其具有結(jié)構(gòu)簡單，運營維護方便，處理效果好的特點 。 有效水深 h2= 貯泥斗容積 貯砂斗室高 hd= 池 底寬 b1= 斗部上口寬： b2= 計算公式 平流式沉砂池 設計計算公式見表 8 表 8 平流式 沉砂池計算公式 [14] 名 稱 公 式 符 號 說 明 沉砂池長度 L = v t V —— 設計流速 ( m/s ) t —— 最大流速時水力停留時間（ s ） L —— 沉砂池長度 （ mg/l ） 水流斷面面積 A = Q / v Q —— 設計流量 （ m3/s ） A —— 水流斷面面積 (m2) 池總寬度 B=nb n —— 沉砂 池格數(shù)（個）， n ≥2 b —— 每格 沉砂 池 寬度 （ m ） B —— 池總寬度 （ m ） 有效水深 h 2 = A / B 貯砂斗所需容積 611108 6 4 0 0Q T XV?? X 1 —— 工 業(yè) 污 水 沉 砂 量（ 3m /1066m ） T —— 排砂時間間隔 （ d ） , T = 1 ~ 5d 沉砂斗各部分尺寸及容積 12t a n2b bhd??? )222(6212122bbbbhVd??? b 2 —— 沉砂斗底寬 （ m ） h d —— 沉砂斗高 （ m ） ? —— 斗壁與水平面的傾角 b 2 —— 沉砂斗上口寬 （ m ） V —— 沉砂斗容積 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 設計計算 （ 1）沉砂池長度 L 設計流速 取 /v m s? ，水力停留時間 30ts? 則 0 .2 3 0 6L vt m? ? ? ? （ 2）水流斷面面積 A 設計流量 /Q m s? （設計 1 組，采用 12 個分格） 則 2/ 0. 34 8 / 0. 2 1. 74A Q v m? ? ? （ 3）池總寬度 B 池總寬 B=A/h2=每個分格寬度 b=校核長寬比： 6/=4，符合要求。 高 dh ： )(260t a n)B(2t a nh 1d ????? b? 砂斗上口寬 度 2b ： a n a n2b 12 ??????? bh d? 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 沉砂斗 容積 V： 322212122 m69)()222(6 ???????? bbbbhV d ，取 70m3 （ 6）沉砂室高度 沉砂室 采用 重力排砂 ，池底 的 坡度為 。 表 9 LSF型螺旋砂水分離器主要技術參數(shù) [15] 參數(shù) 螺旋直徑（ mm ） 處理量（ l/s ） 電機功率（ kw ） 轉(zhuǎn)速（ r / m i n ） LSF 3 2 0 280 1 2 ~ 2 0 0 . 3 7 5 （ 9） 設計計算草圖 平流沉砂 池剖面圖和平面圖見圖 4。 調(diào)節(jié)池 可以 起到緩沖 負荷的作用 ， 廢水 水質(zhì) 在調(diào)節(jié)池 達到 均勻 便于后續(xù)處理 。 廢水經(jīng)調(diào)節(jié)池進入 吹脫塔。 基本參數(shù)的確定 (1)設計流量 3 3 33 0 0 0 0 / 1 2 5 0 / 0 .3 4 8 /Q m d m h m s? ? ? (2)塔內(nèi) 空氣 流速 ~ /mh? ? ； 設計計算 吹脫塔 計算公式見表 10 表 10 吹脫塔計算公式 [16] 名 稱 公 式 符 號 說 明 吹脫塔的氣液比 1e221m i nYYXXLG?）（ m i nLG2~LG）（）（ ?? 理論板數(shù) LmGA ? 10XXX11121?????NNSSS 吹脫塔有效高度 ? T ? TTENN ? X1 —— 進水氨氮含量 ， mg / l X2 —— 出水氨氮含量 ， mg / l Y1 —— 進入空氣的量 Y2 —— 吹脫后空氣的量 ， m g L —— 液體流量 ， m 3 / s A —— 吸收因子 N —— 理論板數(shù) ? —— 液體的摩爾粘度 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 吹脫塔設計計算 （ 1） 基本 計算 有 設計資料中的水質(zhì)情況 知廢水中 NH3N含量為 1g/kg 故其 ，摩爾分率為 。在 和 20℃的條件下 ， 稀氨水溶液 的氧氣分壓 為 ，故亨利系數(shù) E 為。 30℃空氣的分子量為 29，密度 。 故實際氣液比（體積比）為： （ G/L） v= 107/1250=65600 ②理論板數(shù)確定 吸收因子 A=L/mG= 6 ，即脫吸因子 S=A 1= 1 . 0 8 N 理論： X 1 X 2 /X 1 0=SN + 1 S/SN + 1 1 01 8 0 % / 0 . 0 01 = ( 1 . 08N + 1 1. 08 ) / ( 1 . 08N + 1 1) 所以 N= ，取 N=7 氣相中氨的摩爾分率 Y 2 =(X 1 X 2 ) / ( G / L ) = 1 . 6 5 10 3； ③塔的有效高度 Z 根據(jù) Drickanmer B r a d f o o d 法： E T = 0 . 1 7 0 . 6 1 6 l g μ 30℃，進料液體的摩爾粘度μ為 （設計應選取最惡劣的條件，考慮到冬季熱損失） 故 ET= = 實際板數(shù) N=NT/ET= 取 42 合肥學院 2020 級 畢業(yè)設計 同時取板間距為 4 50 m m 故 Z= (4 2 1) 0 . 45 =1 8. 45 m ④塔高的確定 塔頂高 1m ，設置進料口（ 40 mm ），入孔（ 5 00 mm ）； 塔底高 1m ，（按照可以儲存 1 0m in 的容量測算），進氣管內(nèi)徑 4 0m m 。 實際流速 為 U = Um ax 0 . 8= 3. 01 6 0. 8= 2 .4 1m /s ； 因此 D= { (4 1 54 09 83 4. 3 /3 60 0) /( 3. 14 2. 41 )}0. 5=3 . 88 m ， 取整為 3. 9 m 。 X —— 揮發(fā)性懸浮固體濃度， k g / m 3 Sr —— 反應器去除的 SS 濃度， k g / m 3 50% —— NV S S （不可降解和惰性懸浮物量） 占 T S S （總懸浮物量）的百分 比 ； f—— 系數(shù)，取 0 . 7 5 剩余活性污泥量 Vrb V X?? LaQXW 平 WX 剩余活性污泥量， k g /d 濕污泥量 )1(1 00 0 PWQS?? SQ 濕污泥量， m 3 / d ； P 污泥含水率， % 污泥齡 WcXVXv?? c? 污泥齡， d 最大需氧量 WDrrXNbNbQLaO39。39。2c???? 39。3