【正文】 ............................................................ 31 風荷載作用的線荷載集度 ............................................................................................. 31 門窗豎中梃荷載分配 .................................................................................................... 33 豎中梃在左受荷單元力作用下的受力分析 ..................................................................... 34 豎中梃在右受荷單元力作用下的受力分析 ..................................................................... 34 豎中梃的抗彎強度計算 ................................................................................................. 35 豎中梃的撓度計算 ........................................................................................................ 35 豎中梃的抗剪計算 ........................................................................................................ 36 4 玻璃板塊的選用與校核 .......................................................................................................... 37 玻璃板塊荷載計算 ........................................................................................................ 37 玻璃的強度計算 ........................................................................................................... 38 玻璃最大撓度校核 ........................................................................................................ 38 南沙珠江灣 B 地塊設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 1 第 1 章 門窗設計計 算書（ C2 窗 7 層及以下） 1 基本參數 門窗所在地區(qū) 廣州地區(qū)； 地面粗糙度分類等級 按《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx) A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)； B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)； C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)； D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)； 依照上面分類標準，本工程按 B 類地形考慮。設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 2 wk=β gzμ zμ s1w0 ?? [GB5000920xx 20xx 年版 ] 上式中： wk：作用在門窗上的風荷載標準值 (MPa)； Z：計算點標高： ； β gz：瞬時風壓的陣風系數； 根據不同場地類型 ,按以下公式計算 (高度不足 5m 按 5m 計算 )： β gz=K(1+2μ f) 其中 K 為地面粗糙度調整系數，μ f為脈動系數 A類場地： β gz= (1+2μ f) 其中：μ f= (Z/10) B類場地： β gz= (1+2μ f) 其中：μ f=(Z/10) C類場地： β gz= (1+2μ f) 其中：μ f=(Z/10) D類場地： β gz= (1+2μ f) 其中：μ f=(Z/10) 對于 B類地形， 高度處瞬時風壓的陣風系數： β gz= (1+2 ((Z/10)))= μ z：風壓高度變化系數； 根據不同場地類型 ,按以下公式計算： A類場地： μ z= (Z/10) 當 Z300m 時，取 Z=300m，當 Z5m 時，取 Z=5m； B類場地： μ z=(Z/10) 當 Z350m 時，取 Z=350m，當 Z10m 時，取 Z=10m； C類場地： μ z= (Z/10) 當 Z400m 時，取 Z=400m，當 Z15m 時，取 Z=15m； D類場地： μ z= (Z/10) 當 Z450m 時，取 Z=450m，當 Z30m 時，取 Z=30m； 對于 B類地形， 高度處風壓高度變化系數： μ z= (Z/10)= μ s1：局部風壓體型系數； 按《建筑結構荷載規(guī)范》 GB5000920xx(20xx 年版 )第 條：驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數μ s1： 一、外表面 按表 采用； 對墻面， 取 對墻角邊， 取 二、內表面 對封閉式建筑物，按表面風壓的正 負情況取 或 。 參 JGJ10220xx 第 條文說明：風荷載在建筑物表面分布是不均勻的，在檐口附近、邊角部位較大。對無開啟的結構，《建筑結構荷載規(guī)范》條文說明第 條指出“對封閉建筑物，考慮到建筑物內實際存在的個別洞口和縫隙，以及機械通風等因素，室內可能存在正負不同的氣壓，參照國外規(guī)范，大多取177。 ”。 另注：上述的局部體型系數μ s1(1)是適用于圍護構件的從屬面積 A 小于或等于 1m2 的情南沙珠江灣 B 地塊設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 4 作用效應組合 荷載和作用效應按下式進行組合： S=γ GSGk+ψ wγ wSwk+ψ Eγ ESEk ?? [JGJ10220xx] 上式中： S：作用效應組合的設計值； SGk：重力荷載作為永久荷載產生的效應標準值； Swk、 SEk：分別為風荷載，地震作用作為可變荷載產生的效應標準值； γ G、γ w、γ E：各效應的分項系數； ψ w、ψ E：分別為風荷載，地震作用效應的組合系數。設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 5 q1V1+V2M1+M2q2 (2)豎中梃在左受荷單元力作用下的受力分析： wk：風荷載標準值 (MPa)； W1：左受荷單元寬 (mm)； H：豎中梃的跨度 (mm)； qwk1：在左受荷單元作用下的風荷載線集度標準值 (N/mm)； qw1：在左受荷單元作用下的風荷載線集度設計值 (N/mm)； qwk1=wk W1/2 = 517/2 = qw1= qwk1 = = qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標準值 (MPa)； β E：動力放大系數，取 ； α max：水平地震影響系數最大值，取 ； Gk：構件的重力荷載標準值 (N)， (含面板和框架 )； A：門窗構件的面積 (mm2)； qEAk=β Eα maxGk/A ?? [JGJ10220xx] = = qEk1：左受荷單元水平地震作用線荷載集度標準值 (N/mm)； H：豎中梃的跨度 (mm)； W1：左受荷單元寬 (mm)； qEk=qEAk W1/2 = 517/2 = qE1：左受荷單元水平地震作用線荷載集度設計值 (N/mm)； qE1= = = qk1：左受荷單元受水平作用組合線荷載集度標準值 (N/mm)； q1：左受荷單元受水平作用組合線荷載集度設計值 (N/mm)； 用于強度計算時，采用 Sw+： ?? [JGJ10220xx] 南沙珠江灣 B 地塊 mm)； M1=q1 H2/24 (3(W1/H)2) = 20502/24 (3(517/2050)2) =設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 7 q2：右受荷單元受水平作用組合線荷載集度設計值 (N/mm)； 用于強度計算時，采用 Sw+： ?? [JGJ10220xx] q2=qw2+ =+ =用于撓度計算時，采用 Sw標準值： ?? [JGJ10220xx] qk2=qwk2 = M2：在右受荷單元力作用下的跨中最大彎矩設計值 (N mm V2：在右受荷單 元力作用下的剪力設計值 (N)； V2=q2H/2 (1W2/2/H) = 2050/2 (1517/2/2050) = 選用豎中梃型材的截面特性 選用型材號： nsjq50 型材的抗彎強度設計值： f=90MPa 型材的抗剪強度設計值：τ =55MPa 型材彈性模量： E=70000MPa 繞 X 軸慣性矩： Ix=204570mm4 繞 Y 軸慣性矩： Iy=80210mm4 繞 X 軸凈截面抵抗矩： Wnx1=6141mm3 繞 X 軸凈截面抵抗矩： Wnx2=5576mm3 型材凈截面面積： An= 型材截面垂直于 X軸腹板的截面總寬度： t= 型材受力面對中性軸的面積矩： Sx=3840mm3 南沙珠江灣 B 地塊 mm)； M2：在右受荷單元力作用下的跨中最大彎矩 (N 豎中梃的撓度計算 (1)豎中梃在左受荷單元力作用下的撓度計算： df1：豎中梃在左受荷單元力作用下的撓度 (mm)； df1=qk1H4/240EI (25/85 (W1/2/H)2+2 (W1/2/H)4) = 20504/240/70000/204570 (25/85 (517/2/2050)2+2 (517/2/2050)4) = (2)豎中梃在右受荷單元力作用下的撓度計算： df2：豎中梃在右受荷單元力作用下的撓度 (mm)； df2=qk2H4/240EI (25/85 (W2/2/H)2+2 (W2/2/H)4) = 20504/240/70000/204570 (25/85 (517/2/2050)2+2 (517/2/2050)4) = (3)豎中梃在風荷載作用 下的總體撓度： df=df1+df2 =+ = 撓度的限值取桿件總長的 1/100，即 ，且不應大于 20mm。設計計算書 深圳市華輝裝飾工程有限公司 9 τ max≤τ =55MPa (材料的抗剪強度設計值 ) 在上面的公式中： τ max：豎中梃最大剪應力 (N)； V1：在左受荷單元力作用下的剪力設計值 (N)； V2：在右 受荷單元力作用下的剪力設計值 (N)； Sx：豎中梃型材受力面對中性軸的面積矩 (mm3)； Ix：豎中梃型材截面慣性矩 (mm4)； t：型材截面垂直于 X軸腹板的截面總寬度 (mm)； τ max=(V1+V2)Sx/Ixt =(+) 3840/204570/ = ≤ 55MPa 豎中梃抗剪強度能滿足要求 ! 4 玻璃板塊的選用與校核 基本參數： 1：計算點標高： ； 2：玻