【正文】 1 方案設計 3 3） 室內(nèi)計算參數(shù) 房間名稱 夏季 冬季 新風標準 噪聲標準 溫度 相對濕度 % 溫度 相對濕度 m 3/ dB(A) 0C 0C % 辦公室 25 5060 20 40 30 40 會議室 25 5060 20 40 30 40 商場、超市 25 5060 20 40 20 4555 餐廳 25 5060 20 40 25 4555 美發(fā)室 25 5060 20 40 30 4555 娛樂包房 25 5060 20 40 30 4555 桑拿房 25 5060 20 40 30 45 大堂 25 5060 20 40 10 50 賓館房間 25 5060 20 40 40 40 方案比較 空調(diào)冷熱 負荷估算 根據(jù)當?shù)貧庀髤?shù)、建筑物的朝向及形狀，查閱相關空調(diào)設計手冊，確定冬夏季冷熱負荷的單位面積指標，對建筑的空調(diào)進行負荷概算， 概算指標 如 表 11所示 ： 房間種類 冷負荷指標（ W/m2) 熱負荷指標（ W/m2) 商場 120 寫字間 150 賓館房間 90 會議室 150 走道 40 表 11 主要區(qū)域負荷指標 概算結(jié)果 為總冷負荷為 5100kW，熱負荷為 4120kW。 冷熱源方案比較 根據(jù)負荷概算的結(jié)果和 最小冷負荷的估算結(jié)果，提出三種冷熱源方案： 1）離心式冷水機組與中央熱水鍋爐相結(jié)合； 2）風冷熱泵機組； 3）直燃型溴化鋰機組。離心式水冷機組的運行非常的平穩(wěn)，而且 噪聲相對其他的冷水機組來說都是比較低的，適用于冷量比較大的建筑，但其調(diào)節(jié)能力較差，不適合部分負荷差別較大的建筑物。但是其 初 投資比較的高 ，而需要較大的 屋面或者較大空間的通風機房。 在進行了初步的方案特點比較之后，下面就是技術經(jīng)濟分析，我們主要是通過初步計算整體的造價，以及運行費用上，折舊費用上進行計算，隨后我們運用了一種新的方法進行了，技術經(jīng)濟比較，就是利用價值分析的原理進行方案的對比，從而得出一個優(yōu)勢較為明顯的方案，最終確定我們此次設計的方案。根據(jù)估算的數(shù)據(jù)，按 元 /kW 計算， 共是 306 萬元。 設備合計為 471 萬元。 2）第二種方案：風冷熱泵機組 其價格為非熱泵水冷單冷機組的 67％～ 150％，此次的系數(shù)取為 140％，所以該方案下的設備投資為 660 萬元。 3）第三種方案：直燃型溴化鋰機組 總的冷量為 5100kw，擬選定三臺機組，每臺的冷量將大于 1163kw，按照 元 /kcal/h，機組的總的價錢 526 萬元。 （包括電費，燃氣費用，不包括人工費用及水費） 武漢 地區(qū)：電價為 1 元 /kwh 燃氣的價格為 元 /m3。用公式：總的冷（熱量） /cop 季節(jié) ， 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 1 方案設計 5 將冷熱量轉(zhuǎn)化為用電量。 1）離心式水冷機組與燃氣常壓熱水鍋爐相結(jié)合 制冷季節(jié)只需要消耗電能，運行費用中只包括用電費用。 供冷： cop 值取為 ，電價按照前面所提出的計算，由于考慮到季節(jié)中并非全部滿負荷運行，所以要加乘一個綜合的效率系數(shù) ，后計算結(jié)果如下： 全年電費： 5100/ 2250 1＝ 310 萬元 /年 供熱：取 常壓熱水鍋爐，熱水機組的重油消耗量為 441 ㎏ /h， 重油 價格為 元 /㎏ 。 2）風冷熱泵機組 (夏季的 cop 值為 3，冬季的 cop 值為 ) 其全年的運行均式消耗電量的，所以運行費用只有電費 電費為：冷 5100/3 2250 1＝ 325 萬元 熱 4120/ 1800 1＝ 252 萬元 所以全年的總的運行費用為 577 萬元。 電費：冬季： 250 1800 1＝ 38 萬元 夏季： 235 1800 1＝ 36 萬元 燃氣費用：冬季： 1716 2250/8800 ＝ 107 萬元 夏季： 4207 2250/8800 ＝ 163 萬元 總的全年運行費用為 270 萬元。 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 1 方案設計 6 綜合考慮各種因素，決定選用離心式冷水機組 +中央熱水機組，但考慮到建筑物的使用功能種類較多，而各種功能房間對冷熱負荷的需求在同一時間內(nèi)有很大的差距，而離心式冷水機組的調(diào)節(jié)范圍較差，為彌補這一不足，使得制冷機組在最低負荷率下也能較高效率的運轉(zhuǎn)，空調(diào)冷源選用兩臺離心式冷水機組和一臺螺桿式冷水機組，螺桿式冷水機組的制冷量為總制冷量的 20%。 冷凍水采用一次泵變水量系統(tǒng)，與冷水機組一對一匹配設置，三用一備；在16 層設轉(zhuǎn)換層，采用板式換熱器，進水溫度為 7/12℃，出水溫度為 9/14℃，采用兩臺水泵變頻控制。 制熱設計 空調(diào)熱負荷為 4709 kW，選用 CLZR5J 承壓式中央熱水機組，其制熱量為 2100 kW，進出口水溫為 55/65℃，循環(huán)熱水水泵共 3 臺，兩備一用，熱水管路和冷凍水管路共用，在過渡季節(jié)轉(zhuǎn)換。 2）一層設置兩個一次回風全空氣系統(tǒng)（ KF11， 2），分別設置在本層機房內(nèi)，排風通過外門和外窗自然排風。 4） 4 層會議層采用風機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF41）設置在本層機房內(nèi)，房間的氣流組織形式為上送上回。 6） 1720 層酒店客房標準層采用機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF17201）設置在本層機房內(nèi)，房間的氣流組織形式為側(cè)送上回，房間通過衛(wèi)生間排氣扇排風。 8） 2329 層均采用采用機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF23291）設置在本層機房 內(nèi)。 通風及防排煙設計 地下室 4 個樓梯間設置兩個機械加壓送風系統(tǒng)（ JYB14）， 逐層設一常開百葉風口。 裙房 兩個 樓梯間設 兩 個加壓送風系統(tǒng)（ JYQ1， 2），逐層設一常開百葉風口。 塔樓樓兩個 樓梯間設 兩 個加壓送風系統(tǒng)（ JYT1， 2），逐層設一常開百葉風口。 地下四層設備層 設置了 兩 個排煙系統(tǒng)（ PYB41， 2）， 兩 個機械補風系統(tǒng)（ JB41， 2），并兼做平時的通風排煙系統(tǒng) 。 地下二 層汽車庫設置了 兩個 個排煙系統(tǒng)（ PYB21， 2）， 一 個機械補風系統(tǒng)（ JB21），并兼做平時的通風排煙系統(tǒng) 。 注：例如對于延遲時間為 5 小時的外墻 ,在確定 16 點房間的傳熱冷負荷時 ,應取計算時刻τ =16,時間延遲為ξ =5,作用時刻為τ =165=11。 當外墻或屋頂?shù)乃p系數(shù)β 時，可用日平均冷負荷 Qpj 代替各計算時刻的冷負荷 Qτ： Qpj=KFΔtpj () 式中 Δ tpj— 負荷溫差的日平均值，℃。 外窗太陽輻射冷負荷 透過外窗的太陽輻射形成的計算時刻冷負荷 Qτ，應根據(jù) 不同情況分別按下列各式計算： 1） 當外窗無任何遮陽設施時 Qτ=FCsCaJwτ () 式中 Jwτ — 計算時刻下太陽總輻射負荷強度 ,W/㎡； 2） 當外窗只有內(nèi)遮陽設施時 Qτ=FCsCaCnJwτ () 式中 Jwτ — 計算時刻下太陽總輻射負荷強度 ,W/㎡； 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 9 3） 當外窗只有外遮陽板時 Qτ=[F1Jnτ+FJnnτ]CsCa () 注：對于北緯 27 度以南地區(qū)的南窗， 可不考慮外遮陽板的作用，直接按式 ()計算。 內(nèi)圍護結(jié)構(gòu)的傳熱冷負荷 1） 當鄰室為通風良好的非空調(diào)房間時，通過內(nèi)窗的溫差傳熱負荷，可按式 ()計算。此時負荷溫差Δ tτ tpj，應按 零 朝向的數(shù)據(jù)采用。 人體冷負荷 人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷 Q，按下式計算： Qτ=nq1CclrCr () 式中 Cr— 群體系數(shù)； n— 計算時刻空調(diào)房間內(nèi)的總?cè)藬?shù)； 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 10 q1— 一名成年男子小 時顯熱散熱量， W； Cclr— 人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)。 設備冷負荷 熱設備及熱表面散熱形成的計算時刻冷負荷 Qτ，按下式計算： Qτ=qsXτT () 式中 T— 熱源投入使用的時刻 ，點鐘； τ T— 從熱源投入使用的時刻算起到計算時刻的時間，ｈ； Xτ T— τ T 時間設備、器具散熱的冷負荷系數(shù)； qs— 熱源的實際散熱量， W。 食物的顯熱散熱冷負荷 進行餐廳冷負荷計算時，需要考慮食物的散熱量。 伴隨散濕過程的潛熱冷負荷 1） 人體散濕和潛熱冷負荷 (1) 人體散濕量按下式計算 D= () 式中 D— 散濕量， kg/h； g— 一名成年男子的小時散濕量， g/h。 2） 滲入空氣散濕量及潛熱冷負荷 (1) 滲 透空氣帶入室內(nèi)的濕量 (kg/h)，按下式計算： D=(dwdn) () (2) 滲入空氣形成的潛熱冷負荷 (W)，按下式計算： Q=(iwin) () 式中 dw— 室外空氣的含濕量， g/kg； dn— 室內(nèi)空氣的含濕量， g/kg； iw— 室外空氣的焓， kJ/kg； in— 室內(nèi)空氣的焓， KJ/KG。 (2) 食物散濕量形成的潛熱冷負荷 (W)，按下式計算： Q= () 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 12 4 水面蒸發(fā)散濕量及潛熱冷負荷 (1) 敞開水面的蒸發(fā)散濕量 (kg/h)，按下式計算： D=(a+)(PqbPq)AB/B1 () 式中 A— 蒸發(fā)表面積，㎡； a— 不同水溫下的擴散系數(shù)； v— 蒸發(fā)表面的空氣流速； Pqb— 相應于水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力； Pq— 室內(nèi)空氣的水蒸氣分壓力； B— 標準大氣壓， 101325Pa； B1— 當?shù)卮髿鈮海?Pa）。 注：例如對于延遲時間為 5 小時的外墻 ,在確定 16 點房間的傳熱冷負荷時 ,應取計算時刻τ =16,時間延遲為ξ =5,作用時刻為τ =165=11。 當外墻或屋頂?shù)乃p系數(shù)β 時，可用日平均冷負荷 Qpj 代替各計算時刻的冷負荷 Qτ： Qpj=KFΔtpj () 式中 Δ tpj— 負荷溫差的日平均值，℃。 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 13 圍護結(jié)構(gòu)的附加耗熱量 1）朝向修正耗熱量 ： 均為正朝向，東西向的修正率為－ 5％，南向的為－ 20％，北向不需要修正。 3）高度附加 ： 。 4）其他修正 ： 當房間具有兩面以及兩面以上 外墻時，外墻，門窗，基本耗熱量增加 5％。 圍護結(jié)構(gòu)參數(shù) 建筑主要熱工參數(shù)如 表 21 所示 圍護類型 [名稱 ] 傳熱系數(shù) (w/㎡ .℃ )(夏 /冬 ) 傳熱衰減 傳熱延遲 (h) 外墻 [畢業(yè)設計外墻 ] 外窗 [雙層透明中空玻璃 6mm] 樓板 [樓面 38] 內(nèi)墻 [180 抹灰磚墻 ] 外門 [木塑料框雙層玻璃門 ] 地面 內(nèi)墻 [240 加氣混凝土 ] 屋面 [非上人加氣混凝土砌塊聚苯板 50] 表 21 圍護結(jié)構(gòu)熱工參數(shù) 計算統(tǒng)計結(jié)果 計算結(jié)果詳見附表 2，計算統(tǒng)計結(jié)果如 22 所示 ： 總房間面積 (㎡ )： 最大冷負荷時刻 (h)： 16:00 總冷負荷 (W)(含新風 ) 總冷指標 (含新風 )(W/m2) 冷負荷 (W)(不含新風 ) 冷指標 (不含新風 )(W/m2) 總濕負荷 (kg/h)(含新風 ) 總濕指標 (含新風 )(kg/h m2) 總熱負荷 (W)(含新風 ) 總熱指標 (含新風 )(W/m2) 熱負荷 (W)(不含新風 ) 熱指標 (不含新風 )(