【正文】 可以從U形架體上拆開，它的剛性不及閉式機架，但它換輥方便的優(yōu)點使它廣泛地應用在型鋼軋機上。機架上橫梁中部鏜有與下壓螺母外徑相配合的孔，裝入壓下螺母后，下面用壓板固定。機架立柱的中心線應和裝入其中的軋輥軸承座的中心線相重合。對于帶有H架的型鋼軋機，立柱內(nèi)側(cè)中部有凸緣，用以固定中輥之下軸承座。機架的側(cè)面沿軋輥軸線方向，一般還固定有軸向調(diào)節(jié)裝置。機架立柱的斷面形狀有近似正方形、矩形和工字形三種。慣性矩小，適用于窄而高的閉式機和水平力不大的四輥軋機。機架下部有機架底腳，機架靠它座在地腳軌上，并用底腳螺釘來緊固。機架各部尺寸大多根據(jù)軋輥直徑來決定的。這里僅對機架的幾個主要尺寸加以簡要說明。計算時可根據(jù)軋機的結(jié)構(gòu)形式和各部件的尺寸具體確定。3．立柱斷面尺寸 機架應具有足夠的強度和剛性，機架剛性表示它抵抗變形的能力，時間上它有機架立柱斷面尺寸有著密切的關(guān)系。大多數(shù)情況下，確定機架立柱的斷面尺寸都已突破上述式子的限制。軋鋼機上的所有這些零件都是受力部分，它們在軋制力作用下都要產(chǎn)生彈性變形。通常我們將空載時的軋輥間隙稱為輥縫，而把軋鋼時軋機的輥縫彈性增大量稱為彈跳值。在相同的軋制力作用下，如果軋機彈跳值愈小說明該軋鋼機剛性愈好。軋機彈跳值的存在并不妨礙軋機軋出一定厚度的軋件，因為對于該軋機可以采用予先調(diào)整原始輥縫的辦法，使彈跳后的輥縫恰好與軋件厚度相同。軋機彈跳值（或軋機剛性）對產(chǎn)品質(zhì)量有很多影響，它是決定軋出鋼板厚度有波動量的主要原因之一，如果鋼板的厚度波動差別過大時，將使鋼板成為不合格產(chǎn)品。由于軋材出輥縫后彈性恢復量很小，所以軋機輥縫彈性增大量的變化就是軋出鋼板板厚的變化。曲線與橫坐標軸的交點，即為原始輥縫，以后隨軋制力增大，軋輥的開口度加大。圖26 軋機的彈性變形曲線曲線的斜率就是機座的剛性系數(shù)，所以軋機的剛性系數(shù)可以這樣來定義：所謂軋機的剛性系數(shù)，就是當軋機的輥縫值產(chǎn)生單問距離的變化時所需的軋制力的增量值，即式中——彈跳值。如果軋機的彈性變形曲線為一直線，則由圖27a可知，軋出鋼板的厚度可以用下式表示： 即上式為軋機的彈性變形曲線方程，軋制力大小與軋出鋼板厚度之間的關(guān)系。在一臺軋機上，作用于軋機上的力P與使軋件變形的軋制力P是成對出現(xiàn)的作用力與反作用力，兩者應該相等，因此聯(lián)立上面的公式即可求得鋼板的厚度。圖27 塑性變形曲線前面說過的，軋機的剛性對軋制產(chǎn)品的尺寸公差有著直接的影響，而軋機的剛性又不是一成不變的常數(shù)，它受外界條件的改變而改變。1．軋制速度的影響對于采用液體摩擦軸承的軋機，由于軸承的油膜厚度在生產(chǎn)過程中是經(jīng)常發(fā)生變化的，因此它將直接影響到軋機剛性的改變。在某一恒定不變的軋制速度情況下，當軋制立大于某一定值時，軋機的彈性變形曲線基本上接近于直線，因此可近似地認為軋制立的變化對剛性不發(fā)生影響。2..板寬的影響在軋制不同寬度的鋼板時，單位板寬上的軋制力的大小是不一樣的，在變形區(qū)中工作輥的壓扁量也是互不相同的。由于這些原因，板寬的大小將會影響到軋機的剛性。目前應用較廣泛的連接軸有：萬向接軸、梅花接軸和弧形齒接軸等三種型式。當傾角很大時，就產(chǎn)生很大的摩擦損失，以及由此而產(chǎn)生的急聚磨損，從而使梅花接軸和軸套的壽命降低。這樣一來，凸輪一端就能很好地維護，同時由于梅花連接易于拆卸，因而不會使換輥復雜。但應當指出，在橫列式軋機中也有全部使用萬向接軸的趨勢（雖然換輥較復雜）。當傾角為～２度時，接軸軸頭一般采用外圓具有弧形半徑Ｒ的弧形梅花頭，以改善接軸與套筒的接觸情況。梅花接軸的斷面尺寸及斷面形狀與軋輥完全一樣。為了使軸套在工作時不在接軸上竄動，所以在接軸的槽里應放上木塊，并用卡箍或鐵絲捆住。這里指梅花頭的外徑。軸套的突瓣與接軸的凹槽以同以半徑制成，但是為了軸套與接軸接觸得更好，應采用不同的圓心。通常軸套所用的材料是灰口鑄鐵，當應力很大時，軸套就應當有鑄鋼作成。由于應力的這種不固定性，所以不推薦用梅花軸套作保險零件。因此，最好將軸套的突瓣作得與軋輥和接軸的梅花頭端部不相接觸。第3章 軋鋼機主要參數(shù)的計算及校核 軋 輥一、輥身工作輥徑一般小于名義直徑，為防止孔槽切入過深。對于線材軋機 所以 梅花接頭的長：四、軋輥的材料 選取45鋼，硬度＞五、軋輥的強度校核圖32 軋輥的受力1．輥身 作用于輥身危險斷面的彎曲應力： (32) (33) 式中 ——軋件作用在軋輥上的壓力 ——壓下螺絲的中心距代入數(shù)值得 查表得最大極限強度為 所以此設計符合標準。代入數(shù)值得：查表得 極限應力分別為：所以此設計符合要求。計算時可根據(jù)軋機的結(jié)構(gòu)型式和各部件的尺寸具體確定。故此取窗口的寬度取350mm。機架立柱的斷面尺寸可用下面式子近似確定：當用鑄鋼軋輥時： 式中 ——輥頸直徑，對三輥軋機指支承輥輥頸直徑 故此 1．中心線距離 和 =494mm (37)==248mm (38)立柱斷面處的慣性矩 (39) （1）在中上輥間軋制時： (310) 式中 mm mm mm mm mm mm mm 取0把數(shù)值代入上式中，得 （2）在中下軋輥間軋制時： (311)把上面的參數(shù)代入得 4．機架承受的彎曲力矩有關(guān)斷面的應力 （1）在中上輥間軋制時，僅計算機架C點處的應力 作用于C點的彎曲力矩： (312)式中 代入得：圖33 機架代入得C點處的彎和拉的合成力為： (313)其中 代入得：安全系數(shù)： （2）在中下軋輥間軋制時，僅計算下橫梁斷面處的應力： (314)式中 代入得所以斷面處的應力為：安全系數(shù) 上述的安全系數(shù)符合材料力學中的指數(shù)。對設備潤滑提出了較高的要求。（2）軋鋼機對潤滑的要求1）干油潤滑。2）稀油循環(huán)潤滑。3）高速高精度軋機的軸承，用油霧潤滑和油氣潤滑。對軋鋼機工藝潤滑冷卻介質(zhì)的基本要求有：①適當?shù)挠托裕虎诹己玫睦鋮s能力；③良好的抗氧化安定性、防銹性和理化穩(wěn)定性；④過濾性能好；⑤對軋輥和制品表面有良好的沖洗清潔作用；⑥對冷軋帶鋼的退火性能好；⑦不損害人體健康；⑧易于獲得油源，成本低。表41 軋鋼機經(jīng)常選用的潤滑油、脂舉例設備名稱潤滑材料選用設備名稱潤滑材料選用中小功率齒輪減速器LAN6LAN100全損耗系統(tǒng)用油或中負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合軋鋼機油膜軸承油膜軸承油與6% ACCET混合小型軋鋼機LAN100、LAN150全損耗系統(tǒng)用油或中負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合干油集中潤滑系統(tǒng)、滾動軸承ACCGR鋰基脂高負荷及苛刻條件用齒輪、蝸輪、鏈輪中、重負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合重型機械、軋鋼機ACCGR鋰基脂軋機主傳動齒輪和壓下裝置，剪切機、推床軋鋼機油，中、重負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合干油集中潤滑系統(tǒng)，軋機輥道ACCGR極壓鋰基脂、中、重負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合干油集中潤滑系統(tǒng)、齒輪箱、聯(lián)軸器1700軋機ACCGR鋰基脂、中、重負荷工業(yè)齒輪油與6% ACCET混合　軋鋼機常用潤滑系統(tǒng)簡介（1）稀油和干油集中潤滑系統(tǒng) 由于各種軋鋼機結(jié)構(gòu)對潤滑的要求有很大差別，故在軋鋼機上采用了不同的潤滑系統(tǒng)和方法。而對復雜的整機及較為重要的摩擦副，則采用了稀油或干油集中潤滑系統(tǒng)。所以，對噴出介質(zhì)、油（介質(zhì)）液溫度由壓力、溫度控制閥控制。動壓軸承的液體摩擦條件在軋輥有一定轉(zhuǎn)速時才能形成。靜壓軸承靠靜壓力使軸頸浮在軸承中，高壓油膜的形成和轉(zhuǎn)速無關(guān)，在起動、制動、反轉(zhuǎn)，甚至靜止時，都能保障液體摩擦條件，承載能力大、剛性好，可滿足任何載荷、速度的要求，但需專用高壓系統(tǒng)，費用高。而高速時關(guān)閉靜壓系統(tǒng)，用動壓系統(tǒng)供油的動靜壓混合系統(tǒng)效果更為理想。用于齒輪、蝸輪、特別常用于大型、高速、重載的滾動軸承潤滑。第5章 軋鋼機用電刷的選擇與維護　　軋鋼用直流電機尤其是中大型粗軋機、開坯機、無縫鋼管軋機、冷熱連軋機等的特點概括為：(1)電機容量大 ；(2)經(jīng)常啟動，加速、減速和制動；(3)正反轉(zhuǎn)(可逆運行)；(4)負載變化劇烈，頻繁。(6)電機經(jīng)常處于無負荷條件下運行；(7)周圍環(huán)境溫度高、干燥、濕度低，使換向器不易形成氧化膜。由于軋鋼機用直流電機本身的特點，變流機組供電的軋鋼機用直流電機的換向已是十分困難，改用可控硅整流供電后換向條件更趨惡劣。一是經(jīng)可控硅整流的電流含有脈動份量，這將使換向極磁通隨之脈動，換向狀態(tài)惡化，無火花換向區(qū)的寬度隨負載電流脈動率的增加而變窄，容易出現(xiàn)火花；二是脈動電源的電流值在各瞬時是波動的，因此使用脈動電源時產(chǎn)生的火花大小在各瞬時也是不一樣的，由于電流的脈動是周期性的，因而火花大小的變化也可以是周期性的，于是系統(tǒng)反映速度加快，因可控硅系統(tǒng)的時間常數(shù)比發(fā)電機組的要小很多，所以其輸出電壓的變化很快，電樞電流的變化率di/dt比變流機組供電的要大58倍，從而使動態(tài)換向惡化，在負荷突然增加或減少時，電機產(chǎn)生滯后換向或超前換向，使電刷與換向器的接觸面的滑入邊或滑出邊出現(xiàn)火花，上述兩點是可控硅供電和勵磁的直流電機比變流機組供電換向困難的主要原因，再加上軋鋼機用電機的運行工況的特 點，所以使電機的換向性能要比一般用途的直流電機惡劣得多。恒速運行的同步電動機在軋鋼機上很少使用，由于電力電子技術(shù)的發(fā)展，變頻調(diào)速的同步電動機在軋鋼企業(yè)中已開始逐步替代大中型直流電動機?！　〖姯h(huán)的材料必須是電的良導體，還要具有耐熱性，在與電刷滑動接觸時，具備耐磨性和穩(wěn)定的滑動接觸特性，一般都采用鋼或不銹鋼。在鋼質(zhì)的集電環(huán)上經(jīng)常發(fā)生尺寸與電刷相同的白濁化傷痕，一開始只有非常小的傷痕是由于電刷在這些部位導電不良而產(chǎn)生火花，一旦產(chǎn)生火花，傷痕就逐漸惡化擴大起來，最后形成與電刷滑動接觸面的尺寸同樣大小的傷痕。為了改善并聯(lián)電刷的電流發(fā)布，可移動集電環(huán)滑動接觸面的通電點，在集電環(huán)上開螺旋狀的溝槽，由于改變了滑動接觸時的通電點，接觸狀態(tài)得到了改善，從而可以防止火花和傷痕的發(fā)生。當然還有其它一些問題，如電刷導線松脫、電刷導線變色燒斷，電刷將換向器拉傷（成溝、槽）、電刷破損、掉邊掉角、電刷卡箍或金屬壓片被磨掉脫落在電機繞組中燒壞電機等電刷制造質(zhì)量上的問題。但主要原因正如前所述，由于軋鋼機的特點和供電方式使電機負載變化十分劇烈，經(jīng)常處于動態(tài)換向過程之中，促成電機換向條件十分困難，特別是初軋機、開坯機和鋼管軋機用直流電機一般都有頻繁的反向運行和加速、過載、減速的特點，而且振動很大，給電刷與換向器的接觸造成比較苛刻的條件，為此對這種場合工作的電刷往往要施加比較高的彈簧壓力，以迫使電刷緊貼在換向表面上，因此使電刷受到很大的機械磨損；如果彈簧壓力小，電刷在運行中跳動引起電弧又加大了電刷的電氣磨損，正常換向過程的換向火花也