【正文】 具有雙曲面腔型。 PEY4 060液壓保險顎式破碎機，以液壓缸為過載保護裝置，正支撐、正懸掛、深破碎腔。 多靈—沃森機械有限公司的戌吉華高級工程師集多年實踐經(jīng)驗，設計了目前國內(nèi)最大的1 2001 500復擺顎式破碎機。復雜擺動顎式破碎機較簡單擺動顎式破碎機少了一根可動顎板的懸掛軸；可動顎板與連桿合為一個部件，沒有垂直連桿；推力板也只有一塊。但可動顎板運動卻復雜了。實際上復擺式可動顎板的運動相當于簡擺式破碎機中垂直連桿的運動。在破碎過程中，當可動顎板被推向前方時，拉桿12末端的彈簧13即受壓縮，由于彈簧企圖恢復原狀，因此可以幫助可動顎板后退至原來位置。1－機架；2－可動顎板；3－固定顎板； 4，5－破碎齒板；6－偏心傳動軸；7－軸孔；8－飛輪；9－推力板；10－調(diào)節(jié)楔；11－楔塊；12－水平拉桿；13－彈簧圖4 復雜擺動顎式破碎機圖5復擺鄂式破碎機運動軌跡示意圖 復擺式顎式破碎機因只有一根偏心軸，可動顎板重量及破碎力集中在一根軸上，主軸受力變化，故長期以來復擺式多制成中小型設備。隨著高強度材料及大型滾動軸承的出現(xiàn)，復擺顎式破碎機也開始大型化，已制造出給礦口寬為1500mm的大型復擺式破碎機。簡擺顎式破碎機是因為動顎繞機架上的固定支座作簡單的圓弧擺動而得名。簡擺顎式破碎機一般被制造成大型和中型的，其破碎比i=36。與簡擺顎式破碎機相比，復擺顎式破碎機動顎上下水平行程分布較為合理，且又較大的垂直行程，有利于破碎腔內(nèi)的物料下移，因此其生產(chǎn)能力高于簡擺顎式破碎機約30%。隨著工業(yè)技術(shù)的發(fā)展和要求，復擺顎式破碎機已近向大型化發(fā)展，并且有逐步取代簡擺顎式破碎機的趨勢。我主要在以下幾個方面做的重新的設計： 1：排料間隙調(diào)整用楔塊調(diào)整；優(yōu)點是：結(jié)構(gòu)簡單，制造比較方便。 2：過載保護裝置采用肘板式；此結(jié)構(gòu)的優(yōu)點是，制造方便結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠。第3章 復擺顎式破碎機主要參數(shù)的選擇和計算 嚙角是指鉗住物料時可動顎板和固定顎板之間的夾角。 當顎板壓緊物料時，作用在礦上石上的力如圖3－1（a）所示。由壓碎力引起的摩擦力為和。鑒于物料的自重與壓碎力相比很小，可以忽略不計。則它們的分力沿x軸和y軸方向的平衡方程式為: () ()將式()兩端乘以，再與式()相加，并消去壓碎力，則得:或因為摩擦系數(shù)和摩擦角的關(guān)系是: ，故: 式中 —物料與顎板之間的摩擦角。 因而,即嚙角必須小于摩擦角的兩倍，否則物料就會跳出破碎腔，發(fā)生事故。 顎式破碎機的嚙角一般在17～24度之間。正確地選擇嚙角對于提高破碎機的破碎效率具有很大意義。增大嚙角，雖可增加破碎比，但同時又會減少生產(chǎn)率。在此取PEF7501060表示BL=7501060 mm由資料[1] 可知：最大進料粒度 D=（～）B 取最大粒度=600 （36）d——最小排料口尺∴ d=（1/9—1/10）*D =80 mm取 d= 80mm 如圖可知 定顎高度 H = H固定顎板長度=~6750/ ~=~ 取1850固定顎板長度H=1850mm 則 tg = 　　 = = 　 = =176。 22176。 驗算結(jié)果符合范圍。因此動顎的擺動行程s是破碎機最重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)之一。 在我國，講到排料口寬度是以閉口時排料口寬度d為準。 S ≤（～）B 動顎下部水平行程mm再來看特性值m S——動顎的垂直行程 S——動顎的水平行程 根據(jù)資料，垂直行程有促進排料之作用，有利于提高破碎效率。根據(jù)前述，假設襯板處行程比值m和動顎下端行程比值m相等的情況下，曲柄a越大，m越大，動顎上部水平行程隨之增大。根據(jù)實際生產(chǎn)推薦：m = ～ 現(xiàn)?。簃的比值m= 破碎機效率高低若不計嚙角，則主要由動顎下部行程S及m值大小體現(xiàn)。上部行程憑經(jīng)驗難以選取，而下部行程又受到d的限制。故通常作為設計計算的依據(jù)。在其它條件相同的情況下，增大偏心距可使動顎行程增加而提高生產(chǎn)率，但也因此增加功率消耗。據(jù)資料[1]： 1根據(jù)經(jīng)驗公式e = 為肘板擺動角, 肘板支撐角，代入并計算得 　肘板支撐角=肘板擺動角傳動角e = = ,= 其中，角隨偏心距e的增大而增大，從而改變了動顎上下部的行程值。不應超過接觸處2倍的摩擦角，即 2tgf 　 由資料[1]查得，f為肘板與肘板墊間的摩擦系數(shù)，一般取f=。 當調(diào)整排料口間隙時，肘板與機架滑槽的磨損，引起、增值。由前面提到的 e= =2[sin]=2[sin]=176。 傳動角大小影響著機構(gòu)的傳動效率。從連桿的受力分析來看，在推力板長度一定的情況下，加大傳動角會提高機構(gòu)的傳動效率，但必須要求偏心距增大才能保證行程的要求，這就導致動顎襯板上部水平行程的偏大，物料的過粉碎引起排料口的堵塞，使功耗增加。據(jù)資料[1] 推薦：在此設計中我們選擇 45度 若改變的大小，則動顎上、下行程都將改變。但卻不能過度增大，因受到動顎行程與最小排料口間的固有比值的限制。 由資料[1] =為加工方便，取1006第4章 顎式破碎機工作參數(shù)的計算偏心軸的轉(zhuǎn)速的計算 圖3－5 確定顎式破碎機的轉(zhuǎn)數(shù)當動顎擺動一次時，從破碎腔中排出的破碎產(chǎn)品是斷面為梯形的棱柱體(圖3－5)。而上部的最大寬度等于，為動顎下端的行程。它與礦石性質(zhì)，破碎機的類型，以及操作條件等因素有關(guān)。 當處理不大于350MPA的礦物時,其生產(chǎn)率計算 電動機的選擇要根據(jù)動力源和工作條件，首先要滿足的就是所需功率要求。破碎機所需要的功率，主要是用來破碎礦石和克服機器本身的摩擦損失。復擺顎式破碎機的需要的功率P與很多因素有關(guān)，例如：規(guī)格（BL）、偏心軸轉(zhuǎn)速n、嚙角a、動顎下端水平行程s、偏心距r、以及破碎機的物理機械性能、粒度特征、破碎齒板表面形狀和齒形參數(shù)等，都會影響功率消耗。迄今，一些功率計算公式大多屬于經(jīng)驗公式的范疇。 厘米 C： 跟進料口大小決定的系數(shù) 當取時系數(shù)時,N=CLB=,當取時的系數(shù)時,N=CLB=,二者差異較大,查詢目前類似型號的750*,二公式均有其局限性,故選擇其二者平均值106千瓦.故取大于106千瓦的電動機電動機選擇取大值106千瓦以上電動機.從YZR 以及YZ系列冶金起重三相異步電機中選擇,經(jīng)過篩選,只有YZR335M10型電動機符合要求.其參數(shù)為:30分鐘內(nèi)額定功率110KW,轉(zhuǎn)速581,當?shù)刃哟螖?shù)量每小時小于6次時,該電動機完全符合其要求.電動機轉(zhuǎn)速平均為581轉(zhuǎn)/分,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為183轉(zhuǎn)/分,破碎機使用普通V帶傳動,其功率為可知,110KW,轉(zhuǎn)速可知,最大轉(zhuǎn)速581轉(zhuǎn)/分傳動小輪基準直徑,其轉(zhuǎn)速為581轉(zhuǎn),則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求第5章 顎式破碎機的結(jié)構(gòu)設計 主軸也即偏心軸，是顎式破碎機最重要的零部件之一。再考慮軸承定位，裝卸方便等因素。軸的初步計算偏心軸是顎破碎機的主要部件，它用于支撐皮帶輪，飛輪，同時傳遞破碎機所需要的功率。由于偏心距不大，在強度計算上可以按照直軸處理。A值選擇：A=7~9用于無軸向載荷重載短軸 A=10~11用于無軸向載荷低速中間軸 A=12~14無軸向載荷多交點軸 A=15~16圓錐或者斜齒軸 A=17~18蝸輪，螺旋齒等大載荷震動 A=19~20傳動中有大過載的軸顎式破碎機的偏心軸承受很大切應力，并運轉(zhuǎn)過程中載荷并不平均，所以取A=19~20，取19，取值為20。軸各個長度的確定軸最小一般輪客長度在1~2d之間選擇，輪殼配合部分比輪殼段2~3mm偏心軸材料的選擇：按照JB138874標準中規(guī)定150 250~400 600不得低于YB671 45號鋼，而600 900~900 1200不得低于40Cr鋼，本機750 1060符合40Cr鋼材料要求。 電動機轉(zhuǎn)速平均為581轉(zhuǎn)/分,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為183轉(zhuǎn)/分,其功率為可知,110KW,轉(zhuǎn)速可知,最大轉(zhuǎn)速581轉(zhuǎn)/分傳動小輪基準直徑,其轉(zhuǎn)速為581轉(zhuǎn),則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求D型皮帶在時傳動功率的增量,~,則V帶根數(shù)確定時使用算式 單根V帶傳動基準查閱表格可知道,~6跟要求,但是粗算值過于接近6,=,從動輪與小輪距離過近則包角系數(shù)減少,則效率降低,故適當延長兩輪之間距離. V帶長度計算:小帶輪基準適合D帶的有355~800mm,當小帶輪轉(zhuǎn)速n近于600轉(zhuǎn)時,采用450mm的小帶輪最為適宜,.查表得=,皮帶輪最小長度約為,然而最小長度是不可取的,~2米額外長度,.=5824查閱表格,當D號皮帶在長度約為6000時的長度系數(shù)為+()查閱表格,當D帶在當前傳動角落小于110 時,取100 而附著角度計算方面,得最小包角系數(shù)約為110度,查閱表格=,則確定皮帶根數(shù),取6根.大帶輪設計，采用孔板式。5．4飛輪的設計計算 設動顎在空行程和部分無負荷的工作行程時間秒內(nèi)的功率消耗為千瓦，動顎在工作行程的破碎時間秒內(nèi)的功率消耗為千瓦，電動機的額定功率為千瓦，并且。如果在空轉(zhuǎn)階段開始時，飛輪的角速度等于，在空轉(zhuǎn)階段終了時，飛輪的角速度增為。由此，可以列出空轉(zhuǎn)時功的平衡方程式：或 則飛輪儲存的能量為： ()設空轉(zhuǎn)時的功率消耗，稱損失系數(shù)。簡擺顎式破碎機取低值，復擺顎式破碎機可取高值。――速度不均勻系數(shù)，對于大型顎式破碎機，可??；對于中小型顎式破碎機可取。偏心軸回轉(zhuǎn)一周的時間秒，則秒。圖51是動顎板上各點的運動軌跡(連桿曲線)。上面的水平位移量約為下部的115倍，垂直位移稍小于下部，就整個顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的2～3倍，工作時，曲柄處于區(qū)是完全工作行程；處于區(qū)，上部靠前下部靠后，在區(qū)是空回行程；在區(qū)是上部靠后下部靠前。(2)這種運動使料塊受到向下推動的力，圖52是料塊在顎板之間的受力情況?！×蠅K在顎板之間的受力分析 動顎是支撐齒板且直接參與破碎礦石的部件。因此要求有足夠的強度和剛度，其結(jié)構(gòu)應該堅固耐用。為了減輕動顎的重量，國外也有采用焊接結(jié)構(gòu)，由于其結(jié)構(gòu)復雜，因此對焊接工藝的要求較高。按照結(jié)構(gòu)特點，可把動顎分成箱型結(jié)構(gòu)與非箱型加強結(jié)構(gòu)兩種箱形結(jié)構(gòu). 承受載荷大，節(jié)省金屬。“E”形結(jié)構(gòu)： 在動顎推力板一側(cè)有三道加強筋，加強推力板支撐座上易斷裂處。缺點是當破碎力作用于動顎使其彎曲時，由于動顎剖面的中性層靠近動顎前部的加強筋表面承受較大的拉應力，容易使加強筋板斷裂。動顎后部為平板結(jié)構(gòu)，前部位加強筋板，齒板安裝在動顎加強筋板的安裝面上。固定顎破碎板和動顎破碎板之間的空間稱為破碎腔或破碎室，物料就在這里被破碎。動顎和固定顎的破碎板都用耐磨材料制成。在國外，也有采用高錳—鎳鋼和高錳—鉬鋼，雖然它的耐磨性很高，但因含有大量鎳和鉬，所以價格十分昂貴，我國很少采用。破碎板表面常鑄成波浪形或三角形齒形 在安裝時，動顎破碎板的齒峰正好對準固定顎破碎板的齒谷。破碎板的齒峰角一般為90176。其大小的選擇是由破碎的礦石性