【正文】 并經(jīng)綜合分析確定。m)］；v—反弧段最低點處的斷面平均流速(m/s)；R—反弧半徑(m)。，沿徑向剖面在水面處為零，在墻底處為pcr，其間近似采用線性分布。對于消力池中未形成水躍、水流直接沖擊尾檻的情況，可取Kd＝；對于消力池中已形成水躍且3≤Fr≤10的情況，可取Kd＝～(弗氏數(shù)Fr大者Kd取小值，反之取大值)。：Pfr＝177。其中正、負號應按不利設計條件選定。對于消力池水流，可取收縮斷面的平均流速；對于泄槽水流，可取計算斷面的平均流速；對于反弧鼻坎挑流，可取反弧最低處的斷面平均流速。－－2選用。－1溢流廠房頂部、溢洪道泄槽及鼻坎的脈動壓強系數(shù)Kp結(jié)構(gòu)部位溢流式廠房頂部溢洪道泄槽鼻坎Kp～～～－2平底消力池底板的脈動壓強系數(shù)Kp結(jié)構(gòu)部位Fr1＞Fr1≤所在位置＜x/L≤＜x/L≤＜x/L≤注：Fr1—收縮斷面的弗氏數(shù)；x—計算斷面離消力池起點的距離(m)；L—消力池長度(m)。，相應設計狀況下壓力水道(包括蝸殼、尾水管及壓力尾水道)內(nèi)產(chǎn)生的水錘壓力代表值可按下式計算：ΔHr＝KyζH0 ()式中ΔHr—水錘壓力(水頭)代表值(m)；ζ—水錘壓力相對值，可用解析法或數(shù)值積分法求得；對于簡單管路發(fā)生間接水錘時，可用附錄E所列解析公式計算；H0—靜水頭，即相應設計狀況下上、下游計算水位之差(m)；Ky—修正系數(shù)，根據(jù)計算方法與水輪機型式而定。(或偶然設計狀況)下的水錘壓力代表值，應按下列靜水頭和機組運行工況計算確定：(1)上游壓力水道(包括抽水蓄能電站上游壓力水道)，采用水庫正常蓄水位(或校核洪水位)與廠房下游相應發(fā)電(或泄洪)尾水位之差，共一條壓力水道的全部機組突然丟棄全部負荷；(2)下游壓力水道，采用廠房下游設計洪水位(或校核洪水位)與相應上游庫水位之差，共一條下游壓力水道的全部n臺機組由(n－1)臺增至n臺，或全部機組由三分之二負荷突然增至滿載；(3)抽水蓄能電站的下游壓力水道，按下游水庫設計洪水位(或校核洪水位)在水泵工況揚程最小抽水量最大時，共一條下游壓力水道的全部機組突然斷電，導葉全部拒動；(4)經(jīng)分析論證后，認為不存在全部丟棄負荷、全部導葉拒動的情況，亦可按機組部分丟棄負荷或部分導葉拒動考慮。管道平均流速vm可按下式計算：其中：Σlv—壓力管道的各段長度(m)與其流速(m/s)的乘積之和。對于設置調(diào)壓室的壓力水道，應根據(jù)具體情況考慮調(diào)壓室涌波對水錘壓力的影響。10地應力及圍巖壓力，設計時應充分考慮圍巖的自穩(wěn)能力和承載能力。，應按國家標準《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定確定。(場)，巖體初始地應力(場)宜根據(jù)現(xiàn)場實測資料，結(jié)合區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造、地形地貌、地表剝蝕程度及巖體的力學性質(zhì)等因素綜合分析確定；當具有少量可用資料時，也可通過模擬計算或反演分析成果經(jīng)綜合分析確定。σvk＝γRH (－1)σhk＝K0σvk (－2)式中σvk—巖體垂直地應力標準值(kN/m2)；σhk—巖體水平地應力標準值(kN/m2)；γR—巖體重度(kN/m3)；H—洞室上覆巖體厚度(m)；K0—巖體側(cè)壓力系數(shù)，K0＝νR/(1－νR)；νR—巖體的泊松比。()、式()的計算結(jié)果，尚應結(jié)合工程經(jīng)驗及類比分析，確定巖體的初始地應力(場)。，采取了錨噴支護或鋼架支撐等施工加固措施，已使圍巖處于基本穩(wěn)定或已穩(wěn)定的情況下，設計時宜少計或不計作用在永久支護結(jié)構(gòu)上的圍巖壓力。、散體結(jié)構(gòu)的圍巖，垂直均布壓力標準值可按下式計算，并根據(jù)開挖后的實際情況進行修正：qvk＝(～)γRB ()式中qvk—垂直均布壓力標準值(kN/m2)；B—洞室開挖寬度(m)；γR—巖體重度(kN/m3)。，宜按洞室拱頂上覆巖體的重力作用計算圍巖壓力標準值，并根據(jù)施工所采取的措施予以修正。：Fak＝γH2Ka (－1)式中Fak—主動土壓力標準值(kN/m)，作用于距墻底H3墻背處，與水平面呈(δ＋ε)夾角(－1)；γ—擋土墻后填土重度(kN/m3)；H—擋土墻高度(m)；Ka—主動土壓力系數(shù)，可按附錄F計算。εcr按下式計算： (－2)式中β—擋土墻后填土坡角(176。)；δ—擋土墻后填土對墻背的外摩擦角(176。當填土表面有均布荷載時，可將荷載換算成等效的土層厚度，計算作用于墻背的主動土壓力標準值。、墻后填土表面水平的擋土墻，作用單位長度墻背的靜止土壓力標準值可按下式計算()：－1主動土壓力作用示意 1－第一破裂面；2－第二破裂面－2第二破裂面主動土壓力作用示意F0k＝γH2K0 ()式中F0k—靜止土壓力標準值(kN/m)，作用于距墻底處，水平指向墻背；K0—靜止土壓力系數(shù)，可按附錄F計算。()：Fsk＝KsγHdD1 ()式中Fsk—埋管垂直土壓力標準值(kN/m)；Hd—管頂以上填土高度(m)；D1—埋管外直徑(m)；Ks—埋管垂直土壓力系數(shù)，與地基剛度有關(guān)。、側(cè)向土壓力的作用分項系數(shù)。)，應根據(jù)河流水文泥沙特性和樞紐布置情況經(jīng)計算確定；對于多泥沙河流上的工程，宜通過物理模型試驗或數(shù)學模型計算，并結(jié)合已建類似工程的實測資料綜合分析確定。wk＝βzμzμsw0 ()式中wk—風荷載標準值(kN/m2)；βz—z高度處的風振系數(shù)；μz—風壓高度變化系數(shù)；μs—風荷載體形系數(shù)；w0—基本風壓(kN/m2)。對于水工高聳結(jié)構(gòu)，；對于特別重要和有特殊使用要求的結(jié)構(gòu)或建筑物。，經(jīng)分析后確定。注：山頂及山坡(包括懸崖)的基本風壓，可根據(jù)山麓附近地區(qū)的基本風壓按相差高度乘以風壓高度變化系數(shù)確定。距海岸距離(km)調(diào)整系數(shù)＜4040～60～60～100～注：位于壩、水閘等建筑物頂部的結(jié)構(gòu)。距地面高度(m)地面粗糙度類別AB510152030405060708090100150200250300≥350，可按照GBJ9－87《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》和GBJ135－90《高聳結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》等設計規(guī)范中有關(guān)規(guī)定采用。不屬于上述情況者。－87中全國基本雪壓圖采用。當無實測資料時。冰層厚度(m)靜冰壓力標準值(kN/m)85180215245280注：。；結(jié)冰期內(nèi)水庫水位變動情況下的靜冰壓力應作專門研究。(－1)計算。：Fbk＝ (－1)式中Fbk—冰塊撞擊建筑物時產(chǎn)生的動冰壓力(MN)；v—冰塊流速(m/s)，宜按實測資料確定，當無實測資料時，對于河(渠)冰可采用水流流速；對于水庫冰可采用歷年冰塊運動期內(nèi)最大風速的3%，；對于過冰建筑物可采用該建筑物前流冰的行近流速；A—冰塊面積(m2)，可由當?shù)鼗蜞徑攸c的實測或調(diào)查資料確定；di—流冰厚度，～，流冰初期取大值；fic—冰的抗壓強度(MPa)，宜由試驗確定，當無試驗資料時，；對于河流。)；fib—冰的抗擠壓強度(MPa)，；b—在冰作用高程處的墩柱前沿寬度(m)。60176。90176。m、墩基礎，在無豎向位移的條件下，作用于側(cè)表面上的切向凍脹力標準值可按下式計算：Fτ＝φcφrτtuZd ()式中Fτ—切向凍脹力標準值(kN)；φc—有效凍深系數(shù)；φr—表面粗糙系數(shù)，；τt—單位切向凍脹力標準值(kN/m2)，；u—凍土層內(nèi)樁(墩、柱)基礎水平橫截面周長(m)；Zd—設計凍深(m)。；當無實測資料時，可按《水工建筑物抗冰凍設計規(guī)范》確定，當墻前地面至墻后填土頂部的高差小于或等于5m、在無水平位移的條件下。－1單位水平凍脹力標準值墻后土凍脹量Δhd(mm)2050120220＞220σht(kN/m2)305090120121～170注：。－2β和β′值墻后土凍脹量Δhd(mm)≤5050＜Δhd≤120120＜Δhd≤220＞220ββ′≤≤≤≤注：，表中β′值均取為零。、涵洞和其他具有板型基礎的建筑物。2級建筑物為0；3～－2采用；Δh—建筑物所在地的地表凍脹量(mm)；dt—基礎板厚(m)；di—基礎表面的冰層厚度(m)，當表面無冰層時為0；Zd—設計凍深(m)。－2基礎允許凍脹豎向位移值建筑物類型及結(jié)構(gòu)部位〔s〕(mm)3級建筑物5級建筑物水閘、涵洞進出口基礎板1525閘室段、洞身段鋼筋混凝土基礎1015鋼筋混凝土陡坡段底板、消力池底板、護坦板有側(cè)向約束1525無側(cè)向約束2030，設計時應取其中的大值進行荷載組合。14浪壓力、水閘等擋水建筑物(不包括海堤、河堤)產(chǎn)生的浪壓力的計算。對于1級擋水建筑物，當浪壓力為主要荷載之一時，宜通過模型試驗論證。其中計算風速的取值應遵循下列規(guī)定：(1)當浪壓力參與作用基本組合時，采用重現(xiàn)期為50年的年最大風速；(2)當浪壓力參與偶然組合時，采用多年平均年最大風速。，應根據(jù)建筑物迎水面前的水深，按以下三種波態(tài)分別計算：(1)當H≥Hcr和H≥時，(a)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－1)式中Pwk—單位長度迎水面上的浪壓力標準值(kN/m)；γw—水的重度(kN/m3)；Lm—平均波長(m)；h1%—累積頻率為1%的波高(m)；H—擋水建筑物迎水面前的水深(m)；hz—波浪中心線至計算水位的高度(m)，按下式計算： (－2)Hcr—使波浪破碎的臨界水深(m)，按下式計算： (－3)(2)當H≥Hcr，但H＜時，(b)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－4)式中p1f———建筑物底面處的剩余浪壓力強度(kN/m2)，按下式計算： (－5)(3)當H＜Hcr時，(c)所示，單位長度上的浪壓力標準值按下式計算： (－6)式中λ—建筑物底面的浪壓力強度折減系數(shù)。p0—計算水位處的浪壓力強度(kN/m2)，按下式計算： (－7)Ki—底坡影響系數(shù)?！躮≤5的混凝土整體式或裝配式單坡護面板上的浪壓力標準值，壓力強度分布計算的合力確定。(1)斜坡上最大受力點的浪壓力強度按下式計算： (－1)式中pm—最大浪壓力強度(kN/m2)；Kp—頻率換算系數(shù)，；K1—系數(shù)，按下式計算； (－2)K2—系數(shù)，－1采用；K3—浪壓力相對強度系數(shù)，－2采用；hs—有效波高(m)，約相當于累積頻率為14%的波高。(3)(i＝1，2，3，4)按下列各式確定：l1＝l2＝l3＝l4＝ (－6)式中： (－7)%，可按附錄G計算確定。圖中bf為護面板沿斜坡方向的邊長，Lm為平均波長。15樓面及平臺活荷載、發(fā)電機層和水輪機層各層樓面，在機組安裝、運行和檢修期間由設備堆放、部件組裝、搬運等引起的樓面局部荷載及集中荷載，均應按實際情況考慮。、檢修過程中可移動的集中荷載或局部荷載，均應按實際情況考慮。(2)當尾水平臺兼作公路橋時，車輛荷載應按公路橋梁荷載標準確定，并可與閘門操作或檢修荷載分區(qū)考慮；(3)當尾水平臺布置有變壓器時，應按實際情況考慮：(4)施工期安放的起吊設備及臨時堆放荷載，應根據(jù)工程實際情況確定。(平臺)的梁、墻、柱和基礎時，應對樓面(平臺)～?！?。16橋機和門機荷載，以及在水工建筑物其他部位室內(nèi)工作的橋式或臺車式啟閉機。，可采用設計圖樣提供的最大輪壓，也可采用橋機通用資料提供的參數(shù)按下列公式計算：(1)當用一臺橋機吊物時，作用在一邊軌道上的最大輪壓： (－1)(2)當用兩臺型號相同的橋機吊物時，作用在一邊軌道上的最大輪壓： (－2)式中Pmax—橋機一邊軌道上的最大輪壓(kN)；n—單臺橋機作用在一邊軌道上的輪數(shù)；Lk—橋機跨度(m)；L1—實際起吊最大部件中心至橋機軌道中心的最小距離(m)；m—單臺橋機總質(zhì)量(t)；m1—單臺橋機小車質(zhì)量(t)；m2—吊物和吊具質(zhì)量(t)；m3—平衡梁質(zhì)量(t)；g—重力加速度。其作用點即制動輪與軌道的接觸點，其方向與軌道方向一致。該項荷載由兩邊軌道上的各輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并應考慮正反兩個作用方向。、。(包括縱向、橫向水平荷載)分別進行計算。初步計算時，可采用門機通用資料提供的數(shù)據(jù)，但應根據(jù)門機的實際工作情況加以修正。其作用點即制動輪與軌道的接觸點，其方向與軌道方向一致。該項荷載由兩邊軌道上的各輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并應考慮正反兩個作用方向。、。該作用系指可能出現(xiàn)且對該結(jié)構(gòu)產(chǎn)生作用效應的溫度變化(包括溫升和溫降)。，按下述三種情況計算結(jié)構(gòu)的溫度作用。假定溫度沿截面厚度方向呈線性分布，并以截面平均溫度Tm