【正文】 5Mpa)。：直徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm 的均用R235鋼筋。：采用8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面。 截面設(shè)計(jì) 主梁間距與主梁片段主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，放在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。凈—++2。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強(qiáng)度要求。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10%～20%為合適。按照以上擬定的外形尺寸，繪出預(yù)制梁的跨中及支點(diǎn)截面圖，如下圖。 跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積 分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣凈距（）分塊面積的自身慣距（）（）分塊面積對截面形心的慣距（）（）（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）大毛截面翼板34502587589032088967896三角承托7502015000937511001681109543腹板2800217000457333310321925605525下三角15083313076941308527馬蹄125065104149058001497090∑840049000131962066小毛截面翼板2400180004500081014648146464三角承托7502015000937515595201568895腹板280021700045733333965084969841下三角15083311112071112040馬蹄1250209375651041297951313044617∑735048212628841857大毛截面形心至上翼緣距離小毛截面形心至上翼緣距離（4）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距：==下核心距：==截面效率指標(biāo)：==＞根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁在設(shè)計(jì)時，檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)取ρ=～，且較大者亦較經(jīng)濟(jì)。 （5）橫隔梁的設(shè)置本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和四分點(diǎn)、支點(diǎn)處設(shè)置五道橫隔梁。4 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度1. 預(yù)制梁自重(1)跨中截面段主梁的自重（跨中至四等分點(diǎn)，）：q(1)=0. 73526=(kN)(2)馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計(jì)算（長4m）：主梁端部截面面積為A=q(2)≈1/2(+0. 735)264= (kN)(3)支點(diǎn)段梁的自重（）q(3)= 26= (kN)(4)跨中和四分點(diǎn)截面橫隔梁自重中梁：[(1801525) (16020)50151015] 1710626=邊梁：=(5)支點(diǎn)截面橫隔梁自重中梁：[(18015) (16050) – 35] 2510626=邊梁：=故半跨內(nèi)主梁和橫梁的重力為：中梁：q(4) =++++=（kN）邊梁：q(4) =++++=（kN）(6)預(yù)制梁永久作用集度：中梁：g1=(kN/m)邊梁：g1=(kN/m)2. 二期永久作用(1)翼緣板中間濕接縫集度q(5)=26=(kN/m)(2)現(xiàn)澆部分橫隔梁跨中橫隔梁的體積：中梁：[(1801525)102]=邊梁：= m3支點(diǎn)處橫隔梁的體積：中梁：=邊梁：= m3故橫隔梁的集度：中梁：q(6)=( 3 +2)29/=(kN/m)邊梁：q(6)== (kN/m)(3)橋面鋪裝層8cm防水混凝土，10cm瀝青混凝土路面平均集度為：26=。主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為：Mα=α(1α) l2g/2，Qα=(12α) lg/2 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖 邊梁（中梁）永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中(α=)四分點(diǎn)(α=)支點(diǎn)(α=0)邊梁中梁邊梁中梁邊梁中梁一期彎矩(KNm)00剪力(KN)00∑彎矩(KN當(dāng)車道大于兩車道時，應(yīng)進(jìn)行車道折減，但折減后不得小于兩車道布載的計(jì)算結(jié)果。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)：由于承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：，故可用修正的剛性橫梁法來繪制影響線和計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1==(cm) IT 計(jì)算表馬蹄部分的換算平均厚度：t3== 28(cm) 抗扭慣矩計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）塊名稱bi(cm)ti(cm)bi/ti ci翼緣板2301/3腹板20馬蹄46Σ（2）計(jì)算抗扭修正系數(shù)β對于本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得：式中：G=,l=,=5=, 帶入計(jì)算得：=（3）按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值n=5=2（+）=(m2)由于橋梁半幅橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計(jì)算1號至3號梁的橫向分布影響線即可。 三車道：mcq =（+++）= 兩車道：mcq =（+++）= 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq = 可變作用（人群）：mcr=對于②號梁。 三車道：mcq =（6）= 兩車道：mcq =（4）= 故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：mcq = 可變作用（人群）：mcr= 跨中的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（尺寸單位：mm）—杠桿原理法可變作用（城市A級）。1. 計(jì)算跨中截面的最大彎矩和最大剪力：計(jì)算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直線加載求可變作用效應(yīng)，如下圖所示，可變效應(yīng)計(jì)算公式為：式中 ——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； ——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——影響線上同號區(qū)段的面積； y——影響線上最大坐標(biāo)值。(a) 四分點(diǎn)截面①號梁可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式 (b) 四分點(diǎn)截面②號梁可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式(c) 四分點(diǎn)截面③號梁可變作用效應(yīng)計(jì)算圖式對于①號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于②號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 對于③號梁：可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 可變作用（人群）效應(yīng) 3. 計(jì)算支點(diǎn)截面的最大剪力：支點(diǎn)截面可變作用效應(yīng)的計(jì)算圖式見下圖。 1號梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kNm)(kN)(kN)（1）第一期永久作用 （2）第二期永久作用 （3）總永久作用=（1）+（2） （4）可變作用（汽車）城市—A級（5）可變作用（汽車）沖擊 （6）可變作用（人群）（7）標(biāo)準(zhǔn)組合 =（3）+（4）+（5）+（6）（8）短期組合=（3）+（4）+（6） （9）極限組合=(3)+[(4)+(5)]+(6) 2號梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kNm)(kN)(kN)（1）第一期永久作用 （2）第二期永久作用 （3）總永久作用=（1）+（2） （4）可變作用（汽車）城市—A級（5）可變作用（汽車）沖擊 （6）可變作用（人群） （7）標(biāo)準(zhǔn)組合 =（1）+（2）+（3）+（4）（8）短期組合=（3）+（4）+（6） （9）極限組合=(3)+[(4)+(5)]+(6) 3號梁作用效應(yīng)組合 序號荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)MmaxVmaxMmaxVmaxVmax(kNm)(kN)(kN)（1）第一期永久作用 （2）第二期永久作用 （3）總永久作用=（1）+（2） （4）可變作用（汽車）城市—A級（5）可變作用（汽車）沖擊 （6）可變作用（人群） （7）標(biāo)準(zhǔn)組合 =（1）+（2）+（3）+（4）（8）短期組合=（3）+（4）+（6） （9）極限組合=(3)+[(4)+(5)]+(6) 由上表我們可以看出：在各種作用效應(yīng)組合中，都是1號梁最大。這樣做是偏于安全的，可行的。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。對于T形截面簡支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù)的估算公式： 式中：Mk ——使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按主梁作用應(yīng)組合 表??； C1 ——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于城市A級，C1 ； ——一束6As ，一根鋼絞線的截面積是 ，故 △Ap = cm2； —— 大毛截面上核心距； —— 預(yù)應(yīng)力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定，為梁高。（kN﹒m）=（N﹒m）=（cm）假設(shè)=15cm，則 = =（cm）鋼束數(shù)為n===2. 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)，根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖式呈矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，鋼束數(shù)的估算公式為式中 Md —— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按主梁作用 效應(yīng)組合表取用；α —— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 ，；fpd —— 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，為1260Mpa 。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置（1）在對跨中截面進(jìn)行鋼束布置時，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，在豎直方向兩管道可重疊，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如下圖（1）所示，則鋼束群重心至梁底距離為： 鋼束布置圖（尺寸單位：mm）（2）為了方便操作，將所有鋼束都錨固在梁端截面。在布置錨具時，應(yīng)遵循均勻、分散的原則。 錨固端截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積（cm178。)分塊面積的自身慣距di (cm)分塊面積對截面形心的慣距I (1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板3450258751320197613266663三角承托 腹板825080437518717188653284225250029∑39469570 其中：==（cm） ==（cm）上核心距： ==（cm）下核心距： ==（cm）=＜＜=說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋在跨中分為三排，N4號鋼筋彎起角度為5176。為了簡化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進(jìn)行平彎。=3630tan5176。=（cm）=3655tan7176。=（cm） 錨固端尺寸圖（尺寸單位：mm）鋼束計(jì)算圖式見下圖。）R(cm)(cm)(cm)424 100 54000 352 320 7350