【正文】 ktIimpK 沖擊電流和最大有效值電流 當(dāng)短路發(fā)生在單機(jī)容量為 12MW及以上的發(fā)電機(jī)母線(xiàn)上時(shí) ， 短路沖擊系數(shù)取 ： （ 4512） 當(dāng)短路發(fā)生在高壓電網(wǎng)的其他各點(diǎn)時(shí) ， 短路沖擊系數(shù)取 ： （ 4513） 在 380/220V低壓網(wǎng)中 ， 短路沖擊系數(shù)取 ： （ 4514） 沖擊電流主要用于校驗(yàn)電氣設(shè)備和載流導(dǎo)體的電動(dòng)力穩(wěn)定度。 ?????????222222 11TtTta p e r tp e r tTtTtkt dtiiTdtiTI ）（kiapertiperti 沖擊電流和最大有效值電流 如果短路是發(fā)生在最?lèi)毫拥那闆r下 ， 短路電流在第一個(gè)周期內(nèi)的有效值將最大 ， 這一有效值稱(chēng)為短路電流的最大有效值 ， 以 表示 。 impI2121 ）（ ???i mpkti mp KIIktim p II ?ktim p II ?ktim p II ? 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 1． 對(duì)稱(chēng)分量法 在一個(gè)多相系統(tǒng)中 ， 如果各相量的絕對(duì)值相等 ， 且相鄰兩相間的相位差相等 ， 就構(gòu)成了一組對(duì)稱(chēng)的多相量 。此正序分量為一平衡三相系統(tǒng) ， 正序分量通常又稱(chēng)為順序分量 。 ?1121 abc FaFaF。 負(fù)序分量亦為一平衡三相系統(tǒng) 。 在負(fù)序分量中恒有下列關(guān)系： （ 3） 零序分量 由大小相等，而相位相同的相量組成。 ?2222 abc FaFaF。 ?? 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 在任意給定的三組對(duì)稱(chēng)分量中 ， 分別把各相的三個(gè)對(duì)稱(chēng)分量疊加起來(lái) ， 組成一個(gè)三相系統(tǒng) ， 即 （ 4523） 由上式即可得對(duì)稱(chēng)分量之值為 （ 4524） 210 aaaa FFFF。 cbaa FFFF ??? 310）（ 。 cbaa FaFaFF ??? 22 31 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 通常簡(jiǎn)單地把 、 、 稱(chēng)為正序 、負(fù)序和零序分量 ， 它們都是以 相為參考相 （ 基準(zhǔn)相 ）的各序分量 。 在許多情況下 ， 還需要求解網(wǎng)絡(luò)中某些支路上的電流及網(wǎng)絡(luò)中某些節(jié)點(diǎn)上的電壓 。 把同一支路的各序電流按相相加 ， 即得該支路的各相電流；將同一節(jié)點(diǎn)的各序電壓按相相加 ， 即得到該節(jié)點(diǎn)的各相電壓 。 11 aFF ）（ 。 00 aFFaa 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 應(yīng)用對(duì)稱(chēng)分量法計(jì)算系統(tǒng)的不對(duì)稱(chēng)故障 ， 其步驟大致如下： （ 1） 計(jì)算電力系統(tǒng)各元件的各序阻抗； （ 2） 制訂電力系統(tǒng)的各序網(wǎng)絡(luò)； （ 3） 由各序網(wǎng)絡(luò)和故障條件列出對(duì)應(yīng)方程； （ 4） 從聯(lián)立方程組解出故障點(diǎn)電流和電壓的各序分量 ， 將相應(yīng)的各序分量相加 ， 以求得故障點(diǎn)的各相電流和各相電壓； （ 5） 計(jì)算各序電流和各序電壓在網(wǎng)絡(luò)中的分布 ，進(jìn)而求出各指定支路的各相電流和指定節(jié)點(diǎn)的各相電壓 。 設(shè)正序電流 通過(guò)某元件產(chǎn)生的一相的壓降為 正序阻抗 負(fù)序阻抗 零序阻抗 元件的三序阻抗完全不同 。I1。 在通入零序電流時(shí) ， 由于三相電流同相 ， 相間的互感影響不同 （ 對(duì)于變壓器來(lái)講 ， 零序阻抗與變壓器的結(jié)構(gòu)及繞組的連接方式有關(guān) ） ， 因而零序阻抗和正序（ 負(fù)序 ） 阻抗不同 。 對(duì)于架空輸電線(xiàn)、電纜、變壓器有 。 21 ZZ ?021 ZZZ ?? 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 對(duì)于旋轉(zhuǎn)元件 ， 如發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī) ，各序電流分別通過(guò)時(shí) ， 將引起不同的電磁過(guò)程： 正序電流產(chǎn)生與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相同的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)； 負(fù)序電流產(chǎn)生與轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向相反的旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)； 零序電流產(chǎn)生的磁場(chǎng)則與轉(zhuǎn)子的位置無(wú)關(guān) 。 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 3． 同步發(fā)電機(jī)的序阻抗 同步發(fā)電機(jī)正常對(duì)稱(chēng)運(yùn)行時(shí) ， 只有正序電流存在 ， 電機(jī)的參數(shù)就是正序參數(shù) 。 汽輪發(fā)電機(jī)和有阻尼繞組的凸極電機(jī)可按 在近似計(jì)算時(shí)也可當(dāng)作 對(duì)無(wú)阻尼繞組的凸極電機(jī) 同步電機(jī)零序電流產(chǎn)生的磁鏈在空氣隙中之和等于零 ，所以零序電抗與轉(zhuǎn)子位置無(wú)關(guān) ， 但漏磁與定子形式關(guān)系密切 ， 通常情況下 以上參數(shù)均忽略電機(jī)磁飽和的影響 ， 并認(rèn)為在短路過(guò)程中 、 、 恒定不變 。dx 39。2 dxx ?0 ~ dxx ）（?1x 2x 0x 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 4． 負(fù)荷的序阻抗 在負(fù)荷中 ， 異步電動(dòng)機(jī)占較大的比重 ， 因此負(fù)荷阻抗可以近似地取異步電動(dòng)機(jī)各序的阻抗 。 在短路時(shí) ， 當(dāng)計(jì)算穩(wěn)態(tài)短路電流時(shí)通?？扇? ；在計(jì)算次暫態(tài)電流時(shí)次暫態(tài)電勢(shì)可取 ， 。 因?yàn)殡妱?dòng)機(jī)一般中性點(diǎn)不接地，所以不考慮其零序電抗。 變壓器零序電抗則與變壓器繞組的連接方式 、 中性點(diǎn)是否接地 、 變壓器的結(jié)構(gòu)（ 單相 、 三相及鐵心的結(jié)構(gòu)形式 ） 有關(guān) 。 等效電路中 Ⅱ 繞組一端短接只是表明它是零序電流的閉合回路而不是表示 Ⅱ 繞組的一端接地 。 零序電抗為 IXIIXIIX mX10 XXXX III ??? 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) Yn， yn聯(lián)結(jié)的變壓器要在 Ⅱ 繞組中通過(guò)零序電流 ，其外電路必須要有接地的中性點(diǎn) 。 相當(dāng)于 Ⅱ 繞組與外電路斷開(kāi) 。 對(duì)于三相三柱式變壓器 ， 由于零序磁通需經(jīng)過(guò)空氣隙與油箱外殼 ， 因?yàn)榇抛璐笏粤阈螂娍馆^小 ， 通?？烧J(rèn)為零序勵(lì)磁電抗標(biāo)么值在 ～ 。 在繞組 Ⅲ 中若通過(guò)零序電流 ， 則在零序網(wǎng)絡(luò)中必須有外部電流通路 。 由于零序電流在三相線(xiàn)路中是同方向的 ， 互感很大 ， 因而零序電抗要比正序電抗大 。 系統(tǒng)元件各序參數(shù)和等值網(wǎng)絡(luò) 7． 電纜的序阻抗 電纜的負(fù)序阻抗與正序相等 ， 由于三相芯線(xiàn)間距離小所以正序電抗比架空輸電線(xiàn)路要小得多 。 電纜的零序電抗與電纜的外包皮的接地情況有關(guān) ， 一般由試驗(yàn)決定 。 在制訂各序網(wǎng)絡(luò)時(shí)，必須先了解系統(tǒng)的接線(xiàn)，接地中性點(diǎn)的分布狀況以及各元件的各序參數(shù)和等效電路；進(jìn)而再分別各序，由短路點(diǎn)開(kāi)始，查明序電流在網(wǎng)絡(luò)中的流通情況，以確定各序網(wǎng)絡(luò)的組成元件及其網(wǎng)絡(luò)的具體