【正文】 design frist carries out foundation handling for the project geological condition given， is then arranged for foundation with section match tendon calculation. specific design content and design course will make detailed explanation in text. Keywords frame structure。 第九步：樓梯設計，根據(jù)建筑設計中確定的樓梯參數(shù)，對樓梯的梯段板、平臺板和平臺梁配筋進行計算，并繪制樓梯各處配筋圖。將水平地震力與豎向力作用下分別求出的內(nèi)力進行不利組合，再根據(jù)得到的幾組不利組合分別進行框架梁、柱的配筋計算，取其中的最大值來配筋。采用彎矩二次分配法，對梁端彎矩調幅。 第五步：內(nèi)力計算，用反彎點法求得各柱端彎矩、梁端彎矩和梁端剪力。 第三步：框架自震周期的計算。 具體設計步驟分十步： 第一步：荷載統(tǒng)計，包括各層恒載、活載，計算各樓層重 力荷載代表值。采用框架結構計算的近似法求解內(nèi)力，即：求豎向荷載作用下的內(nèi)力按無側移框架用彎距二次分配法，求水平地震作用下的內(nèi)力按三角形分布用 D 值法。該樓為五層，層高 米，總高 米，總建筑面積為 3528 平方米。 ` abstract 1 摘 要 該工程位于唐山地區(qū)，地震設防烈度為 8 度。本工程采用框架結構。 總的設計思路：在建筑結構的兩個主軸方向分別考慮水平地震作用，各方向的水平地震作用應全部由該方向抗側力結構承擔。最后利用鋼筋混凝土的相關原理進行構件配筋計算及校核。 第二步：剛度計算，包括各梁、柱的線剛度，柱的抗側剛度 D，按框架分析的 D 值法計算。 第四步：驗算側移，包括頂部位移和層間位移。 第六步：豎向力作用下框架內(nèi)力計算。 第七步：綜合配筋計算。 第八步：使用 CAD 軟件繪制一榀框架配筋圖、樓板 配筋圖以及梁柱截面配筋圖。 第十步：基礎設計，首先對所給的工程地質條件進行地基處理，然后對基礎進行布置和截面配筋計算。Structural analysis。建筑物的設計過程包括建筑設計和結構設計部分。 結構設計部分：分別從結構的體系選擇、各構件的尺寸、結構總體的布置、樓屋蓋的結構方案及基礎方案的選擇等多方面進行了論述。 按建筑方案中的平、立、剖面設計 ，選定計算見圖，并初選柱截面。此過程中，采用了頂點位 移法計算結構的自震周期，按底部剪力法計算水平地震作用。 內(nèi)力組合：對恒載、活載及地震荷載進行組合，造出最不利內(nèi)力，并以此為依據(jù)對框架梁、柱進行截面設計。 樓梯設計： 采用雙分平行式樓梯。 此外，本設計采用了 AutoCAD 軟件的應用 2 第二章 .建筑設計部分 本工程為唐山松下電器公司辦公樓，位于唐山市，框架結構，共五層，建筑面積 3528m2，建筑物東西總長 42m，總寬 ，建筑物最大高度為 。 建筑物結構設計使用年限為 50年，抗震設防烈度八度。頂棚為抹灰刷涂料。 使用部分的平面設計 對于使用房間平面設計的 要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室內(nèi)使用活動和家具、設備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應該考慮房間的出入方便，疏散安全，采光通風良好；房間的構成應使結構構造布置合理，施工方便，材料要符合相應的建筑標準。 交通聯(lián)系部分的平面設計 交通聯(lián)系部分涉及的主要要求是：交通路線簡捷明確，連系通行方便；人流通暢，緊急疏散時迅速安全；滿足一定的采光通風要求。當走道地面有高差且高差不足二級踏步時，不得設置臺階，應設坡道，其坡度不大于 1/8。對于出口不應小于兩個，每個出口的寬度不應小于 ，故將此辦公樓的出口設為兩個，出口的最小寬度為 。即房間內(nèi)樓地面到頂棚或其它構件底面的距離。故將此辦公樓的層高定為 ，為了滿足室內(nèi)采光和通風，要將窗戶的位置及高低合理設置，為了避免在房間的天棚出現(xiàn)暗角，窗戶上沿到天棚的距離盡可能留的小一些。 建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。對于建筑物的立面的設計要求：能反映建筑功能要求和建筑類型的特征；要結合材料性能、結構構造和施工技術的特點；掌握建筑標準和相應的經(jīng)濟指標；適應基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置；符合建筑造型和立面構圖的一些規(guī)律，如均衡、韻律、對比、統(tǒng)一等；做到把適用、經(jīng)濟、美觀三者有機地結合起來。其中一層設置門廳，多功能會議室，小接待室，值班室，樓梯，衛(wèi)生間等。 工程所在地：唐山市。 設計使用年限： 50 年。 工程做法 : (1)屋面活荷載 : (不上人屋面 ) (2)樓面活荷載 : 辦公室 KN/m2 走廊 KN/m2 樓梯間 KN/m2 廁所 KN/m2 (3)樓屋面及其內(nèi)外裝修做法 : 屋面 : (不上人 ) KN/m2 樓面 : 大理石樓面 KN/m2 地面：大理石地面 外墻 : 女兒墻 :250 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 KN/m2 普通外墻： 370厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 KN/m2 內(nèi)墻 : 240 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土 砌塊 (雙面抹灰 ) KN/m2 玻璃幕墻 : KN/m2 塑鋼門窗 : KN/m2 第三章結構設計部分 5 初選構件尺寸 : 采用中走廊雙開間柱網(wǎng)，根據(jù)使用要求，梁格、柱網(wǎng)尺寸見圖 。 查得柱軸壓比限值 Uc ==N/(bhfc) 粗估柱軸 力 : 按框架 14 KN/M2，共五層， N=14 5（ +） 3 =， 6 fc=初步選底層截面為 500mm 500mm，其它層柱截面為 500mm 500mm 底層柱高為： h=++= 其中底層層高 ，室內(nèi)外高差 ，基礎頂面至室外地面高度 。由此得框架計算簡 圖 圖 框架計算簡圖 （ 1）屋面恒荷載 頂層屋面做法： 100 擠塑聚乙烯塑料板 KN/m2 SBS 改性瀝青防水卷材 KN/m2 20厚 1:3 水泥砂漿摻聚丙烯 20 = KN/m2 1:8 水泥膨脹珍珠巖找 2%坡 14 = KN/m2 120mm 混凝土現(xiàn)澆板 : 25 = KN/m2 40厚細石混凝土 17 = KN/m2 合計 : gk= KN/m2 第三章結構設計部分 7 邊跨（ AB， CD 跨）框架梁自重 25= KN/m 梁側粉刷 2（ ） 17= KN/m 計： KN/m 中跨（ BC)跨框架梁自重 25=3 KN/m 梁側粉刷 2（ ） 17= KN/m 計： KN/m 因此作用在頂層框架梁上的線荷載為： g3AB1=g3CD1=； g3AB2=g3CD2= 6=g3BC1= 6= g3AB=g3CD=g3AB1+g3AB2= += g3BC=g3BC1+g3BC2=+= （ 2） 2 層樓面均布恒荷載 : 樓面做法 : 大理石樓地面 : KN/m2 120mm 厚現(xiàn)澆混凝土板 : 25 = KN/m2 10mm 厚板底抹灰 : 17 = KN/m2 合計 ： gk = KN/m2 邊跨（ AB， CD 跨）框架梁自重及梁側粉刷 邊跨填充墻自重 （ ) 14=墻面粉刷 （ ) 2 17=中跨（ BC)跨框架梁自重及梁側粉刷 KN/m 因此作用在中間層框架梁上的線荷載為： g2AB=g2CD=++=g2BC=屋面均布活載 :不人屋面取 KN/m2 雪荷載 樓面均布活載： 8 圖 框架計算簡圖及質點重力荷載值 荷載分層匯總 : 頂層重力荷載代表值包括，屋面恒載， 50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻自重。 第一層 : 樓板恒載 : KN 樓板活載 : KN 縱橫墻 : KN 梁重 : KN 柱子 : KN 門窗 : KN 第二層 : 樓板恒載 : KN 樓板活載 : KN 縱橫梁： KN 縱橫墻： KN 柱子 : KN 門窗： KN 第三層 : 樓板恒載 : KN 樓板活載 : KN 縱橫梁： KN 縱橫墻： KN 柱子 : KN 門窗： 第四層 : 樓板恒載 : KN 樓板活載 : KN 縱橫梁： KN 縱橫墻： 柱子 : KN 門窗： KN 第五層： 樓板恒載 : KN 樓板活載 : KN 縱橫梁： KN 縱橫墻： 第三章結構設計部分 9 柱子 : KN 門窗： KN 屋面恒載： 3587 KN 屋面活載： KN 女兒墻： KN 將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力代表值如下圖 2： G5= KN G4= KN G3= KN G2= KN G1= KN 總重 G= G1 +G2 +G3 = 水平荷載下內(nèi)力計算 梁柱線剛度計算 混凝土強度等級 C30， Ec = 107。為考慮這一有 利作用，在計算梁的截面慣性距時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=(I0為梁的截面慣性距 )；對中框架梁取 I= 表 31 橫梁線剛度計算表 類別 層次 Ec （ N/mm2） b h （ mm2） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm ） 2EcI0/l（ Nmm ） 1 4730 104 500 500 1010 1010 25 3600 104 500 500 1010 1010 表 33 中框架柱側移剛度 D 值（ N/mm） 層次 邊柱 (8 根 ) 中柱 (24 根 ) ∑ D K α c Di1 K α c Di2 25 33214 43491 654748 1 40115 45889 711128 10 表 34 邊框架柱側移剛度 D 值（ N/mm） 層次 邊柱（ 8根） 中柱（ 24 根） ∑ D K α c Di1 K α c Di2 25 18500 23260 353120 1 31267 34267 536272 將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度∑D，見下表。 按頂點位移法計算框架的自震周期。 表 36 橫向框架頂點位移 層次 Gi(KN) VGi (KN) ∑ Di(KN) Δ ui(mm) ui（ mm） 5 1007868 4 1007868 3 1007868 2 1007868 1 1247400 9 7 4 ????T 水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 第三章結構設計部分