【正文】 簡支梁計(jì)算跨徑的 /3l ,即 /3l =34200/3=11400 ㎜； （ 2） 相鄰兩梁的平均間距，對(duì)于中梁為 2020 ㎜； （ 3） ( 2 12 39。fh 為受壓區(qū)翼緣懸出板厚度， 39。fh =（ 910 100+100 710/2） /910=139 ㎜， 故 ( 2 12 39。fb =1850 ㎜ 翼緣懸出板厚度 39。由所給的資料可得： sM = MG1+MG2+MQS=2200+683+ 1685=全截面對(duì)抗 裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩為 ： W=I/ Yb=496890518100/1325= 103 ㎜ 3. tkf = aMP 所以有同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 6 頁 共 26 頁 效預(yù)應(yīng)力合力為： / 0 .71 / /s tkpe pM W fN A e W?? ?= 610? N 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為 con? = pkf =? 1570= aMP ，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算，則可得到需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為： 6p21 . 9 5 2 8 1 1 1 0A 2 0 7 3 . 0 5( 1 0 . 2 ) 0 . 8 1 1 7 7 . 5pe c o nN mm? ?? ? ??? 采用 3 束 36162。 pA =3? 36 = 2mm 施工方法：鐓頭錨具，后張法施工。 （ 2）其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算 ①鋼束彎起形狀、彎起角 ? 及彎曲半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲； N1 的彎起角 取 90， N N3 的彎起角取 60；各鋼束的彎曲半徑為： 1NR =50000 ㎜ 。 3NR =20200 ㎜ 同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 7 頁 共 26 頁 ② 鋼束各控制點(diǎn)位置的確定 以 N3 號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖 見 CAD詳圖 如 下： 由 ?cot??cLd 確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離 ?cot??cLd =400 cot6o=3806 ㎜ 由 02 tan 2bLR ??? 確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 02 tan 2bLR ???=20200 tan30=1048 ㎜ 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 2w d bL L L??=3806+1048=4854 ㎜ 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 kX =(34200/2+199) wL =12445 ㎜ 由圓弧切線性質(zhì)，彎止點(diǎn)至導(dǎo)線的水平距離為： 1 2 0cosbbLL ??? =1048 cos6o =1042 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為： ( 12k b bx L L??)=12445+1042+1048=17299 ㎜ 同理可得 N N2的控制點(diǎn)位置，將鋼束的控制參數(shù)匯總于下表中 各鋼束彎 曲控制要素 （ mm） （表二） 鋼束號(hào) 升高值（ mm） 彎起角 彎起半徑R(mm) 支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離 d(mm) 彎起點(diǎn)至跨中距離Xk(mm) 彎止點(diǎn)至跨中水平距離 Ld Lb2 Lw Lb1 N1 1950 90 50000 47 900 8722 12312 3935 16247 3887 N2 910 60 35000 145 6753 17245 8658 1834 10492 1824 N3 400 60 20200 199 12445 17299 3806 1048 4854 1042 ③ 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 8 頁 共 26 頁 計(jì)算鋼束任一點(diǎn) i 離梁底距離 iia a c?? 及該點(diǎn)處鋼束的傾角 i? ，式中 a 為鋼 束彎起前其重心至梁底的距離， a=100； ic 為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。彎轉(zhuǎn)半徑 R=8000 ㎜ ,長度 l =2750㎜ , l? =125 ㎜ 。 ( / 2 )d cd f oM f b x h x? ?? 計(jì)算受壓區(qū)高度 x ，即 5698 106= 1850x （ 2170x /2） 求得 x = ㎜ 39。 2 2 . 4 1 8 5 0 7 0 . 9 2 1 2 0 1 0 7 0280c d f p d psdf b x f AAs f ? ? ? ? ???= ㎜ 2 取 5Φ 25 的 HRB335 級(jí)鋼筋，實(shí)際鋼筋截面面積 As =2454 ㎜ 2，在梁底布置成一排，其間距 S=（ 502 50） /4=㎜，鋼筋重心到底邊的距離 sa =45㎜ 三、主梁截面幾何特性計(jì)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。fb =1600 ㎜。同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 10 頁 共 26 頁 主梁吊裝就位后現(xiàn)澆濕接縫，但接縫還未參與截面受力， 故此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算 截 面積， T梁翼緣板寬度仍取 1600㎜。fb =1850 ㎜ 。根據(jù)張拉階段和使用階段的受力要求，布置鋼束重心的限制線（即束界）E E2即 12pE e E?? 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 （表四） 受力階段 計(jì)算截面 A (mm2) yu (mm) yb (mm) ep (mm) I(mm4) W(mm3) Wu=I/yu Wb=I/yb Wp=I/ep 階段1：孔道壓漿前 跨中截面 726227 1194 +9 +08 +08 +08 L/4截面 726227 979 +9 +08 +08 +08 支點(diǎn)截面 1174302 +9 +08 +08 +09 階段2：管道結(jié)硬后至濕縫結(jié)硬前 跨中截面 748249 991 1259 1159 +9 +08 +08 +08 L/4截面 748249 1262 +9 +08 +08 +08 支點(diǎn)截面 1196324 +9 +08 +08 +09 階段3：濕接縫結(jié)硬后 跨中截面 773249 +9 +08 +08 +08 L/4截面 773249 +9 +08 +08 +08 支點(diǎn)截面 1221324 104 +9 +08 +08 +09 同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 11 頁 共 26 頁 11/b G pIE K M N?? ； 2 s uPIMEKN??? 式中 bK —— 混凝土截面 上 核心矩： 1/buK W A? uK —— 混凝土截面下核心矩： 2/ubK W A? ? —— 使用階段的永存預(yù)加力 peN 與 傳力錨固時(shí)的有效預(yù)加應(yīng)力 pIN 之比，近似取 ； 0 . 7 5 0 . 7 5 1 5 7 0 2 1 2 0 . 0 4 2 4 9 6 . 3 5p I p k pN f A K N? ? ? ? ? , / 2 , / 41 2 4 5 。 五 、鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 1）預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力 con? 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 pkf? ? = 1570= 2)鋼束應(yīng)力損失 （ 1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 1l? 鋼束布置位置（束界）校核表 截面位置 預(yù)加應(yīng)力階 段 A1（ mm2) 使用階段 A2（ mm2) MS (KNm) MG1 (KNm) Wu(mm3) Wb(mm3) Kb=Wu/A1 (mm) Ku=Wb/A2 (mm) E1 (㎜ ) ep (㎜ ) E2 (㎜ ) 跨中截面 726227 773249 1245 2200 +08 +08 1194 L/4截面 726227 773249 +08 +08 979 支點(diǎn)截面 1174302 1221324 0 0 +08 +08 同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 12 頁 共 26 頁 由式知： ()1 [1 ]kxl con e ???? ???? 對(duì)于跨中截面： /2x l d?? ； d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離 ? =； k =； ? 為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)角 22HV? ? ??? 跨中截面摩擦應(yīng)力損失 鋼束編號(hào) θ (m) 186。各截面摩擦應(yīng)力損失值的計(jì)算列于下表： 各設(shè)計(jì)控制截面 1l? 平均值 截 面 跨中 L/4 支點(diǎn) 1l? 的 平均值（ Mpa） （ 2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失 2l? 計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。 0? 為張拉控制應(yīng)力， 01ll? ? ???； l 為張拉端至錨固端的距離。 ??xkx ()1 kxe ??? ???? con? 1l?1l?同濟(jì)大學(xué) 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)說明書 第 13 頁 共 26 頁 跨中截面的反摩阻影響長度計(jì)算表（ l? =1 ㎜ ) 鋼束編號(hào) 0 con???（ Mpa） 1l? l? l (mm) 0( ) /dll? ? ?? ? ? fl (mm) ?? （ Mpa） N1 17147 6888 N2 17245 6990 N3 17299 6996 求得 fl 后可知七束預(yù)應(yīng)力鋼絲均滿足 fl 小于 l ，所以距長拉斷為 x 處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失 2s? fflxl? ??? ； 2 dfl??? ? ? 。 將各控制截面 2l? 的計(jì)算列于下表： 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 截面 鋼束編 號(hào) x （ mm） fl (mm) ?? (Mpa) 2l? (Mpa) 平均值 跨中截面 N1 17147 6888 XLf 不受反摩阻影響 N2 17245 6990 N3 17299 69