同濟(jì)大學(xué)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)二級(jí)展開式圓柱斜齒輪減速器說(shuō)明書-展示頁(yè)
2024-08-18 11:56本頁(yè)面
【正文】 軸承2：7212AC根據(jù)軸承型號(hào)7212AC取軸承基本額定動(dòng)載荷為：C=；基本額定靜載荷為：對(duì)于7206AC型的軸承， e=, Y=。3求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷和因?yàn)椴楸淼靡蜉S承運(yùn)轉(zhuǎn)中有輕微沖擊,按表136 =故軸承使用壽命足夠、合格。 軸承1 ：7206AC 軸承2 ：7206AC根據(jù)軸承型號(hào)取軸承基本額定動(dòng)載荷為： ；靜載荷為：對(duì)于7206AC型的軸承， e=, Y=。③ Ⅳ截面右側(cè)軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》（下同）表151查得：有軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表32查得：又由附圖31查得：由附圖32，33得：軸按磨削加工，由附圖34查得：軸未經(jīng)表面處理，即：因此該截面的強(qiáng)度是足夠的。 3）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度① 確定危險(xiǎn)截面由圖可知III截面彎矩較大，且III截面受扭，II截面不受扭，故確定II截面為危險(xiǎn)截面。由機(jī)械設(shè)計(jì)表151查得。③ Ⅳ截面右側(cè)軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》（下同）表151查得：有軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表32查得：又由附圖31查得：由附圖32，33得：軸按磨削加工，由附圖34查得：軸未經(jīng)表面處理，即：因此該截面的強(qiáng)度是足夠的。 3）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度① 確定危險(xiǎn)截面由圖可知III截面彎矩較大，且III面受扭，II截面不受扭，故確定III截面為危險(xiǎn)截面。由機(jī)械設(shè)計(jì)表151查得。③ Ⅳ截面右側(cè)軸的材料為40Cr調(diào)質(zhì)由《機(jī)械設(shè)計(jì)》（下同）表151查得：有軸肩形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按附表32查得：又由附圖31查得：由附圖32，33得：軸按磨削加工，由附圖34查得：軸未經(jīng)表面處理，即：因此該截面的強(qiáng)度是足夠的。 3）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度① 確定危險(xiǎn)截面由圖可知Ⅳ截面彎矩較大，僅次于III，且Ⅳ截面受扭，III截面不受扭，故確定Ⅳ截面為危險(xiǎn)截面。由機(jī)械設(shè)計(jì)表151查得。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。因?yàn)橐偷退偌?jí)小齒輪相精確嚙合，由中速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可確定。齒輪左端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度，取。IVV段起左端軸承的軸肩作用，顧取。初步選定滾動(dòng)軸承，選取7212C，故，又因?yàn)檩S承，為了使軸承端蓋更可靠地壓緊軸承，此軸段應(yīng)略短于，故取。查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》表156，選擇軸承代號(hào)為7211C的深溝球軸承，尺寸外形為 4．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 安裝大齒輪的鍵型號(hào)為 鍵1865GB109697 安裝聯(lián)軸器處的鍵為 鍵16125GB109697 軸上零件裝配方案和尺寸如圖如圖。根據(jù)表153，取，于是得。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。初步估計(jì)齒輪到箱體內(nèi)壁距離，和箱體厚度，滾動(dòng)軸承寬度，油溝寬度等距離，取。齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度，故取。軸承。 4．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 安裝大齒輪處的鍵型號(hào)為 鍵1036GB109679 安裝小齒輪處的鍵型號(hào)為 鍵1070GB109679 軸上零件裝配方案和尺寸如圖根據(jù)要求，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，如圖。 （二）中間軸的設(shè)計(jì) 1．已知該軸的功率，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)矩 =， =, = ，2. 求作用在齒輪上的力 已知該軸上大齒輪的分度圓直徑為 該軸上小齒輪的分度圓直徑為初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為40cr調(diào)質(zhì)處理。這樣，以初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。根據(jù)整體設(shè)計(jì)要求，由三根軸的兩對(duì)齒輪配合，取，考慮到右端軸承處的，取。VIIVIII段為最細(xì)段，和聯(lián)軸器配合，所以取。用滾動(dòng)軸承7206C，再加上套筒的長(zhǎng)度，取。半聯(lián)軸器的孔徑，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表141，取。根據(jù)資料1表153，取，于是得軸上有單個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增加5％ 所以 , 圓整取.輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器直徑dVIIVIII。③計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑④計(jì)算齒輪齒寬圓整后?、荽笮↓X輪的齒頂圓，齒根圓計(jì)算 五． 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算為使中間軸所受的軸向力小，則中間軸的兩個(gè)齒輪的旋向和各軸的受力如圖：高速軸中間軸 低速軸 （一）高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)求輸入軸上的功率P轉(zhuǎn)速n1和轉(zhuǎn)矩T1求作用在齒輪上的力因已知高速級(jí)小齒輪的分度圓直徑為則圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖所示。于是由取，則。b) 由資料1圖1030選取區(qū)域系數(shù)c) 由資料1圖1026查得 ；d) 由表107選取齒寬系數(shù)e) 由表106查得材料彈性影響系數(shù)f) 由圖1021d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限g) 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：h) 由圖1019查得接觸疲勞壽命系數(shù)i) 接觸疲勞許用應(yīng)力：取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由式（1012）許用接觸應(yīng)力為②計(jì)算a) 試算小齒輪分度圓直徑，由計(jì)算公式得b) 計(jì)算圓周速度c) 齒寬b及模數(shù)d)e) 計(jì)算縱向重合度f(wàn)) 計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)，根據(jù)，7級(jí)精度，由圖108得動(dòng)載系數(shù)；由表104查得；由圖1013查得由表103查得故載荷系數(shù)g) 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑，由式（10－10a）得h) 計(jì)算模數(shù)３．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)①確定計(jì)算參數(shù)a) 計(jì)算載荷系數(shù)b) 根據(jù)縱向重合度，從圖1028查得螺旋角影響系數(shù)c) 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)d) 查取齒形系數(shù)：由表105查得查取應(yīng)力校核系數(shù)：由表105查得e) 由圖1018查得彎曲疲勞壽命系數(shù)f) 由圖1020c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限g) 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù)S=，由式（10－12）得h) 計(jì)算大、小齒輪的，并加以比較大齒輪的數(shù)值大②設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取模數(shù)，已可滿足彎曲強(qiáng)度。兩者材料硬度差40HBS。小齒輪可采用實(shí)心式，做成齒輪軸。４，幾何尺寸計(jì)算①計(jì)算中心距，圓整為②按圓整后的中心距修正螺旋角因值改變不多，故參數(shù)、等不必修正。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。④初選小齒輪齒數(shù)：大齒輪齒數(shù)⑤初選取螺旋角 ２．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)①確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值a) 試選。（三）計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和各級(jí)傳動(dòng)比１，傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比２，分配各級(jí)傳動(dòng)比因?yàn)槭钦归_式二級(jí)齒輪傳動(dòng)，故，則則低速級(jí)齒輪傳動(dòng)比為（四）計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)１，各軸的轉(zhuǎn)速n（r/min）減速器高速軸為I軸，中速軸為II軸，低速軸為III軸， ２，各軸的輸入功率按電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入
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