【正文】 機(jī)制 ， 研究邊坡在自然和工程條件 （ 如施工開挖切坡 、 卸荷 、 震動及水庫運行 ）下的變形破壞機(jī)制 ， 正確模擬其變形破壞過程 。 二、邊坡的穩(wěn)定性分析及加固方案探討 計算原理 (略） 邊坡整體穩(wěn)定性的分析 邊坡的防治措施建議 邊坡的穩(wěn)定性復(fù)核 加固后邊坡的局部穩(wěn)定性分析 小 結(jié) 巖土名稱 天然 容重 飽和 容重 天然狀態(tài) 飽水狀態(tài) kN/m3 KN/m3 c（ kPa） Φ （ 176。 ） 塊石堆積體 0 0 上游接觸面粘土 20 下游接觸面碎石夾土 10 主滑面 力學(xué)反演參數(shù) 第 1組 35 第 2組 20 第 3組 0 第 4組 0 計算參數(shù) 邊坡整體穩(wěn)定性的分析 計算工況及安全系數(shù)取值 計算工況 根據(jù)設(shè)計要求 ， 計算工況包括： 天然復(fù)核； 開挖完建未蓄水； 正常蓄水位； 正常蓄水位 +地震組合 (設(shè)防裂度按 7度考慮 ) ， 根據(jù)《 水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范 》 ， 水平地震影響系數(shù) 。 安全系數(shù)取值 穩(wěn)定安全系數(shù)是判斷邊坡是否穩(wěn)定及決定邊坡處理投資大小的一項重要指標(biāo) ， 直接關(guān)系著工程的安全性 、 0 2 ??? hhK ?計算 工況 天然 復(fù)核 開挖完建 未蓄水 正常蓄水位 正常蓄水位 +地震組合 水位 驟降 安全 系數(shù) 表 24 三板溪水電站進(jìn)水口滑坡各工況下的安全系數(shù)取值 經(jīng)濟(jì)性與合理性。 本課題研究根據(jù)該邊坡的具體情況，按以下兩種設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)來考慮：常規(guī)設(shè)計準(zhǔn)則（參考同類規(guī)范）；相對設(shè)計準(zhǔn)則（根據(jù)邊坡現(xiàn)狀及同類工程，如表 23(Pg11)）。（如表 24） 整體穩(wěn)定性分析的剖面 為了充分考察邊坡的穩(wěn)定性，共計考慮了 1個主滑面， 4個輔滑面，如圖 21～圖 27所示 。 ） （ kPa） Sarma法 RTM法 改進(jìn)的 RTM法 （ ） *（ ） * （ ） *（ ） * （ ） *（ ） * （ ） *（ ） * 表 25 天然工況下的穩(wěn)定性分析成果 第三組參數(shù)計算的邊坡安全系數(shù)小于 ， 與實際不符 。 究其原因 ， 是因為滑面坡度較陡 ， 在 RTM的計算中 ， 出現(xiàn)了土條之間的剪切力超出極限抗剪強(qiáng)度的現(xiàn)象 。從表 26中可看出 ， 堆積體大部分區(qū)域的土體已處于屈服狀態(tài) 。 蓄水狀況 地震系數(shù) 第一組參數(shù) 第四組參數(shù) RTM SARMA RTM SARMA 480m 475m 470m 465m 450m 425m 完建工況 表 27 開挖后主滑斷面邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù) 開挖后邊坡主滑面 S0的穩(wěn)定性 開挖完建工況下 S0滑面的安全系數(shù)不考慮地震時均大于，考慮地震時均大于 。因此，邊坡在開挖蓄水之前必須采取適當(dāng)?shù)募庸谭雷o(hù)措施，建議施工過程中還應(yīng)有適時的監(jiān)測措施。 由表中成果可知，水位驟降對于崩滑體穩(wěn)定性的影響很大，蓄水后水位驟降情況下各安全系數(shù)均小于 。 剖面編號 地震系數(shù) 穩(wěn)定安全系數(shù) 第一組參數(shù) 第四組參數(shù) S1 S2 S3 S4 局部滑帶 1 局部滑帶 2 表 29 開挖完后未蓄水下輔助剖面及潛在滑帶的安全系數(shù)計算值 輔助剖面的穩(wěn)定性分析 剖面編號 地震系數(shù) 穩(wěn)定安全系數(shù) 第一組參數(shù) 第四組參數(shù) S1 S2 表 210 開挖完后正常蓄水位下輔助剖面的安全系數(shù)計算值 為了充分考察邊坡開挖后崩滑體的穩(wěn)定性，考慮了四個輔助剖面 S1～ S4進(jìn)行的穩(wěn)定性計算分析。 根據(jù)劃分的條分模型采用 RTM法，計算成果如表 29和表 210。 由表 210可以看出，蓄水后邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)明顯降低，對于第四組參數(shù)情況，安全系數(shù)均小于 ，則邊坡是失穩(wěn)的。 邊坡的防治措施建議 邊坡防治的主要思路是減小下滑力和增加阻滑力。 三板溪崩塌體邊坡的工程情況是，坡體本身為散粒體，容易排水，因此采用排水措施效果不佳；邊坡的坡腳部位需要開挖，開挖完畢時邊坡即處于失穩(wěn)狀態(tài)，也不能采用壓腳的方式；邊坡體厚度不大，滑面下基巖較為完整。 削坡減載 削坡減載可以降低下滑力，提高邊坡體的整體穩(wěn)定性，是一般邊坡整治常用而有效的工程措施。 從表 211可以發(fā)現(xiàn)，削除邊坡體后緣部分能夠提高邊坡的穩(wěn)定性，且削除越多，穩(wěn)定性提高越大，但削除方量也迅速增加。 設(shè)置抗滑樁 三板溪崩塌體堆積體的厚度不大，滑面下的基巖整體性較好，地下水情況穩(wěn)定，且水位較低。因此，我們推薦該邊坡加固方案是布置抗滑樁以維持邊坡整體穩(wěn)定性。 由表 212可知，在正常運行工況下，各個邊坡的穩(wěn)定性都低于選定的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，因此，應(yīng)以正常運行工況下設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的邊坡推力曲線作為依據(jù)來設(shè)計相應(yīng)的加固處理措施，而對于其它的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，只需做相應(yīng)的校核。據(jù)此計算出的各種工況下條間推力曲線如 附圖 21～附圖 218所示。 附圖 21 開挖完建工況下 S0的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） +02+00+02+03+03+03+03+03+03+03+03+03+03+031 4 710 13 16 19 22 25 28 31 34 37 40 43條塊編號條間水平推力（kN/m）附圖 22 開挖完建工況下 S1的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） +00+02+03+03+03+03+03+031 3 5 7 911 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間水平推力（kN/m）+00+02+03+03+03+03+03+031 3 5 7 911 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（kN/m）+00+03+03+03+03+03+03+03+03+03+041 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 23 開挖完建工況下 S2的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） 附圖 24 正常運行工況下 S0的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） 附圖 25 正常運行工況下 S1的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） +00+02+03+03+03+03+03+03+03+031 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間合推力（KN/m）+00+02+03+03+03+03+03+03+031 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 27 正常運行 +地震組合工況下S0的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） +00+03+03+03+03+03+03+03+03+03+041 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45條塊編號條間水平推力（KN/m）+00+02+03+03+03+03+03+03+031 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 26 正常運行工況下 S2的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） 附圖 28 正常運行 +地震組合工況下 S1的設(shè)計推力曲線 （ F=， 第二組 ） 附圖 29 正常運行 +地震組合工況下S2的設(shè)計推力曲線（ F=，第二組） +00+02+03+03+03+03+03+03+031 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（KN/m）0500100015002022250030003500400045005000550060001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 211 開挖完建工況下 S1的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 50005001000150020222500300035001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間水平推力（KN/m）6003000300600900120015001800210024002700300033003600390042001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 210 開挖完建工況下 S0的設(shè)計推力曲線 （ F=， 第四組 ） 附圖 212 開挖完建工況下 S2的設(shè)計 推力曲線（ F=，第四組） 附圖 213 正常運行工況下 S0的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 01000202230004000500060007000800090001000011000120221 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45條塊編號條間水平推力（KN/m）050010001500202225003000350040004500500055001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 215 正常運行工況下 S2的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 0500100015002022250030003500400045001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（KN/m）0100020223000400050006000700080009000100001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 214 正常運行工況下 S1的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 附圖 216 正常運行 +地震工況下 S0的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 附圖 218 正常運行 +地震工況下 S2 的設(shè)計推力曲線（ F=，第四組） 0500100015002022250030003500400045001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39條塊編號條間水平推力（KN/m）0500100015002022250030003500400045001 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29條塊編號條間水平推力（KN/m）附圖 217 正常運行 +地震工況下 S1 的設(shè)計推力曲線 （ F=