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2024-08-29 02:09本頁面
【正文】 Hy50S1 % 94161 % % NHy50S2 % 168705 % % 平均比值 x向中震 % 336261 % % y向中震 % 332423 % % ? 模型 2基底剪力 計算方法 SAP2022 Ge= SATWE Ge= V（ kN） V/Ge 與反應譜 比值 V（ kN） V/Ge 與反應譜 比值 反應譜法 x向小震 % % 時程分析法 AHx50S % % NHx50S1 % % NHx50S2 % % 平均比值 反應譜法 y向小震 % % 時程分析法 AHy50S % % NHy50S1 % % NHy50S2 % % 平均比值 x向中震 % % y向中震 % % ? 模型 1相鄰層側(cè)移剛度比 層數(shù) 層高 (m) x方向 y方向 側(cè)移剛度 107 (kN/m) 本層側(cè)移剛度與上一層相應側(cè)移剛度 70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%的比值中之較小者 側(cè)移剛度 107 (kN/m) 本層側(cè)移剛度與上一層相應側(cè)移剛度 70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%的比值中之較小者 SATWE SATWE 規(guī)范要求 SATWE SATWE 規(guī)范要求 2 ≥ ≥ 1 ≥ ≥ 1+2合并按一層輸入 += ≥ ≥ 3 ≥ ≥ 4 ≥ ≥ 5 ≥ ≥ 6 ≥ ≥ 7 ≥ ≥ 8 ≥ ≥ 9 ≥ ≥ ? 模型 2相鄰層側(cè)移剛度比 層高(m) x方向 y方向 側(cè)移剛度 107 (kN/m) 本層側(cè)移剛度與上一層相應側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者 側(cè)移剛度 107 (kN/m) 本層側(cè)移剛度與上一層相應側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度80%的比值中之較小者 SATWE SATWE 規(guī)范要求 SATWE SATWE 規(guī)范要求 2 ≥ ≥ 1 ≥ ≥ 1 ≥ ≥ 2 ≥ ≥ 3 ≥ ≥ 4 ≥ ≥ 5 ≥ ≥ 6 ≥ ≥ 7 ≥ ≥ 8 ≥ ≥ 9 ≥ ≥ ? 模型 1各層水平位移（ x向小震） SAP2022 MIDAS SATWE Max_x Avg_x Max_Dx (Max_Dx/h) Avg _Dx 層間位移比 Max_x Avg_x Max_Dx (Max_Dx/h) Avg _Dx 層間位移比 Max_x Avg_x Max_Dx (Max_Dx/h) Avg _Dx 層間位移比 9 (1/3577) (1/3662) (1/7808) () 8 (1/3414) (1/3509) (1/5705) () 7 (1/3083) (1/3125) (1/4293) () 6 (1/2746) (1/2765) (1/3590) () 5 (1/2486) (1/2482) (1/3024) () 4 (1/2638) (1/2485) (1/2416) () 3 (1/2664) (1/2623) (1/2313) () 2 (1/3183) (1/3021) (1/2887) () 1 (1/3778) (1/3571) (1/4087) () 1 (1/6084) (1/4766) (1/6118) () 2 (1/11533) (1/8594) (1/9954) () ? 模型 2各層水平位移（ x向小震） SAP2022 SATWE Max_x Avg_x Max_Dx (Max_Dx/h) Avg_Dx 層間位移 比 Max_x Avg_x Max_Dx (Max_Dx/h) Avg_Dx 層間位移 比 9 (1/3391) (1/7387) () 8 (1/3240) (1/5428) () 7 (1/2942) (1/4070) () 6 (1/2646) (1/3378) () 5 (1/2427) (1/2823) () 4 (1/2590) (1/2294) () 3 (1/2533) (1/2277) () 2 (1/2948) (1/2591) () 1 (1/3639) (1/3089) () 1 (1/5352) (1/5001) () 2 (1/11446) (1/8615) () 角筒剛度度削弱后分析計算 1. 計算目的 當四個混凝土角筒退出工作后，絕大部分地震剪
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