【正文】 于該破碎機(jī)大型機(jī)座的制造常采用分零制造的方式，最后焊成一體。 鑄造 的 材料 通 常用便于施工 且價(jià)格 便宜的鑄鐵。 箱體結(jié)構(gòu)以及其相關(guān)設(shè)計(jì) 由于框架和箱 體 占大多數(shù)的機(jī)器的總重量的比例 的百分比較大 ，使其受到很大影響 在 加工精度和抗震性能 方面 。 量。 蓖條位置調(diào)整彈簧的選擇 彈簧作用主要 有以下幾點(diǎn)： 的 方向。同時(shí)，在后面的棘輪和棘輪的棘輪滑牙齒，一動(dòng)不動(dòng)。當(dāng)搖桿順時(shí)針方向擺動(dòng)，棘爪插入棘輪的齒，棘輪轉(zhuǎn)過一定的角度驅(qū)動(dòng)。但缺點(diǎn)是，工作室有棘輪機(jī)構(gòu)和沖擊噪聲，運(yùn)動(dòng)精度低 。 優(yōu)越的棘輪機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，動(dòng)作可靠，制造方便。棘輪尺寸的選擇需要根據(jù)凸輪工作的狀況實(shí)現(xiàn)工作狀 況即可。如圖 48。 圖 47 其具體的尺寸可以采用常見的類型。 minfh ── 齒根高的最小距離。 pb ── 相鄰帶輪在中心線上的距離。 另外，根帶的型號(hào)和其基準(zhǔn)直徑 D，可以確定出輪槽角的大小和 min? ， pb ， minah ， minfh 。 f ── 靠近兩端的槽中心到帶輪端部的距離。 則帶的根數(shù) z 就可以用 下式求出： ? ? ?kkpp pz lc 00 ??? 將上面的數(shù)據(jù)代入 得 ， 6?z 。 17 0p? 為單根 V帶的基本額定功率的增量， 取 。 lK 為長(zhǎng)度系數(shù)， 取 。再由表，可查出帶的型號(hào)為 A型。 Ak ── 工作情況系數(shù)。 帶根數(shù)的計(jì)算步驟如下 ： 1．先確定出帶的型號(hào)。滿載轉(zhuǎn)速 2970r/min，額定轉(zhuǎn)速 3000r/min。 由前面得出的計(jì)算， 可以采用 Y系列的三相異步 電動(dòng)機(jī)，其額定功率為 45KW。 16 圖 46 傳動(dòng)方式的選擇與計(jì)算（ V 帶傳動(dòng)計(jì)算） 此部分的計(jì)算主要是 V帶的傳動(dòng)計(jì)算，帶輪結(jié)構(gòu)型式的選擇主要是帶輪基準(zhǔn)直徑的選擇。同時(shí)，差距還可以配備一個(gè)圓柱孔，保證孔外可以軸向移動(dòng)相對(duì)于座椅。 圖 45 軸承的游動(dòng)和軸向位移 在前、后軸承的溫度差別較大，實(shí)際工作中，為了防止軸殼熱模具，軸承軸固定，另一端可軸向位移。 軸承的進(jìn)行情況，要求選擇依據(jù)主要為粉碎機(jī)類型，因有 900和 1100之間的速度這么長(zhǎng)時(shí)間為主軸，高速工作，因軸承上，負(fù)荷增加造成統(tǒng)一的錘頭磨損，不額外的力量。 15 軸承的零部件主要是由 軸承鉻鋼 制造，在經(jīng)過熱處理之后，其硬度一般高于 HRC60。 軸承的選擇 大部分軸承已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，所以我們?cè)谶x擇的時(shí)候，需要按照實(shí)際情況來進(jìn)行抉擇。 ④ 在條件允許的情況下最大限度 地減小或消除主軸表面可能發(fā)生的初始裂紋的尺寸 。 ② 選用材料需要疲勞強(qiáng)度高 。 根據(jù)公式 5004001090050010105119959461 10???????????????????????????????????? ??mzimiis nNK ?? 主軸的安全系數(shù)為： 載荷 F 垂直面 V 支反力 R R21 VV R? =1000N（總重量按 200Kg） 彎矩 Mv mmNM v ??? 2 4 0 0 01 4 2 6 0 0 04 5 0 0 0 02 4 0 0 02 ????VMmmN? 總彎矩 M mmNM ??? 2 4 0 0 01 mmNM ?? 4 2 6 0 0 02 扭矩 T T=9550000 =396325 計(jì)算彎矩 ?CM 6 8 0 0 0 03 9 6 3 2 54 2 6 0 0 0 221 ????CM 5 0 0 0 0 03 9 6 3 2 52 4 0 0 0 222 ????CM 14 30711???? ????sc kS 又根據(jù)式子（ ），有 6961101 1006 ???????????????????? ?mNN?? ?????????? ? mNN2102 ?? 696 ?????????? ?????????? ? mNN3103 ?? 696 ?????????? 由式子可 得 ： 32514 1010NnNN ??=1 所以，可求出， 66564610?????????? ???????n 由上述結(jié)果可以得出 ，該主軸在對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力的作用下， 可以 承受 ? 次的應(yīng)力循環(huán)。當(dāng) Mpa4002 ??? 時(shí) ，作用 510 次。 軸的疲勞強(qiáng)度條件的校核計(jì)算： 時(shí) ， 可以 設(shè)外力為變應(yīng)力 且 單向不穩(wěn)定，主軸的材料 選 45號(hào)鋼 ， 調(diào)質(zhì)后的性能為 Mpa3071 ??? ， 0N = 5 610 ， 9?m 。 MpaWM Cc ??? ??? 按教材中表 ，對(duì)于 MpaB 600?? 的碳鋼，在承受對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)的許用應(yīng)力? ? ??? cMpa ?? 55 。 根據(jù)以上可以得出下表各值 ，主要包括，載荷、支反力、彎矩、總彎矩、扭矩、計(jì)算彎矩等 。 12 由表可查 ? ?1?? 為 60 Mpa W 的計(jì)算公式，根據(jù)截面的不同而不同。 ⑤ 校核軸的強(qiáng)度 按第三強(qiáng)度理論，計(jì)算彎曲應(yīng)力 上式中， W ── 軸的抗彎截面系數(shù)（ 3mm ）。 因?yàn)?大部分 彎曲應(yīng)力是對(duì)稱循環(huán)的變應(yīng)力，故在求計(jì)算彎矩 時(shí)， 需要考慮 循環(huán)特性差異的影響。 11 22 VH MMM ?? ③ 作扭矩圖，如圖 43所示： ④ 作計(jì)算彎矩圖 根據(jù)總彎矩圖和扭矩圖，求出計(jì)算彎矩 ?cM ，并 繪制 ?cM 圖。然后求出各支承的水平反力和垂直反力），如圖 44 所示。 不同情況計(jì)算方法不同。 ： 飛輪、軸承、圓盤、軸套、軸承、帶輪 。 已經(jīng)通過設(shè)計(jì)計(jì)算，轉(zhuǎn)動(dòng)，飛輪輪大小大致上，這樣軸長(zhǎng)度可以大致確定 其草圖如下： 10 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性檢驗(yàn) 軸的結(jié)構(gòu)必須滿足 以下幾點(diǎn) ： ⑴ 主軸和安裝在主軸上的零件工作位置 準(zhǔn)確 ； ⑵ 軸上零件便于安裝和拆卸、調(diào)整。依據(jù)裝配及主軸定位要求決定了軸徑，最小直徑。正因?yàn)橥ǔＴ谥黧w的轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)扭矩應(yīng)根據(jù)計(jì)算，軸轉(zhuǎn)矩徑初步估計(jì)。 軸的最小直徑和長(zhǎng)度的估算 軸端直徑的選擇是負(fù)載的大小，由于支撐反力可以確定。碳鋼軸使用非常廣泛。 軸的材料的選擇 軸的主要材料是碳鋼和合金鋼。 主軸的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 設(shè)計(jì)主軸的結(jié)構(gòu)按照要求對(duì)軸取向零部件的安裝和制造過程，合理確定其結(jié)構(gòu)及中軸線，大小；軸向工作能力包括力量計(jì)算的剛度的計(jì)算和，計(jì)算穩(wěn)定性計(jì)算一般工作的能力取決于軸強(qiáng)，因此在多數(shù)情況下只需要計(jì)算就可以， 此時(shí)只做軸強(qiáng)度計(jì)算校核 圖41 圓盤的結(jié)構(gòu) 圖41 圓盤的結(jié)構(gòu)計(jì)算，以防止或檢驗(yàn)斷裂和塑性變形。為了尋求消費(fèi)模式和降低能耗的根本途徑，許多學(xué)者從不同的角度提供了許多不同形式的破碎功耗學(xué)說。當(dāng)工作的力量使它破碎，也因?yàn)椴牧系臐摿蛣?dòng)力轉(zhuǎn)換相 應(yīng)增加。不妨把 560毫米的孔沿徑向距離是根據(jù)決策的承載能力和強(qiáng)度，盡可能取整數(shù)；9 孔的大致相等的孔尺寸和錘的大小。磁盤大小取決于轉(zhuǎn)子的直徑，轉(zhuǎn)子直徑的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)的磁盤大小。光盤是用于懸掛錘頭，一共涉及到九盤，其特征在兩盤雙方最常見的是：設(shè)置在鎖緊螺母的一側(cè)，另一端需要肩定位。 總之，錘頭材料的選擇不僅關(guān)系到錘頭的工作壽命，機(jī)器的生產(chǎn)能力、生產(chǎn)效率，還關(guān)系 各方面的 經(jīng)濟(jì)性。因?yàn)槠扑闄C(jī) 一般 破碎中等硬度的物料 ，所以大部分 用高碳鋼鍛造或鑄造。 錘頭 形狀 前面已經(jīng)詳細(xì)描述。為了使錘 頭出現(xiàn)偏倒 后通過離心力作用 在下一次破碎時(shí) 能快速 恢復(fù)到 準(zhǔn)確的 工作位置 ，則錘頭速度損失不應(yīng)該太大 。 8 在 計(jì)算錘頭質(zhì)量時(shí)，考慮錘頭打擊物料 以 后 速度的變化 。 ： 由于 鉸接在轉(zhuǎn)子上，所 以錘頭質(zhì)量的選擇對(duì)破碎效率影響甚大 ， 選的 質(zhì)量過小，則可能滿足不了一次就將物料破碎的要求。 排料口 尺寸由蓖條間隙 大小來決定 ， 而 蓖條間隙 是 由產(chǎn)品粒度的大小決定 的 。 ： 錘式破碎機(jī)的給料口的長(zhǎng)度與轉(zhuǎn)子 應(yīng)該 相同。 電機(jī)功率的計(jì)算 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式 可以計(jì)算電機(jī)功率 ： LnKDP 2? KW 其中 系數(shù) K 取值在 之間。 式中 V ── 錘頭的圓周速度（ m/s） D ── 轉(zhuǎn)子的直徑（ m） 大部分 中小型破碎機(jī) 的 轉(zhuǎn)速 是 750到 1500 min/r ，圓周速度 是 25到 70 sm/ ， 而且 速度越高，產(chǎn)品的粒度 就 越小 ， 錘頭 以 及襯板、蓖條的磨損越大 ， 功耗增加 ； 對(duì)機(jī)器零件的加工和 安裝精度要求 也就 隨之提高。 破碎機(jī)的破碎對(duì)象 有 ：煤塊、焦碳 、 石灰石、石膏等 。 （ 6） 破碎機(jī)的破碎程度為：中、細(xì)。 圖31 錘頭形狀 ： （ 1） 破碎能力為 20 至 30噸。為梯形截面形狀。截面形狀為梯形，鑄鋼 鑄造，且是 一組大小相等的鋼。 的布置和錘的運(yùn)動(dòng)方向是相互垂直的。 高碳鋼鑄件或鍛件的需要，也可用于高錳鋼鑄件。因此，根據(jù) 破碎 不同尺寸的選 擇錘頭質(zhì)量的需要。 。 一個(gè)可以調(diào)整，另一個(gè)是固定的。它要求材料具有高韌性、高強(qiáng)度。此外，為了使在運(yùn)動(dòng)可以存儲(chǔ)一定量的動(dòng)能，避免散裝物料流失的過程的轉(zhuǎn)子被打破，而不是過大錘速度和減小電動(dòng)機(jī)的峰值負(fù)荷，在一端主軸還應(yīng)配備一個(gè)飛輪。每個(gè)銷軸的兩 端，以確保與鎖定螺母，以防止該光盤和錘作軸向移動(dòng)。 同時(shí)為了便于維修和更換的錘，墻的兩側(cè)對(duì)稱設(shè)有檢修孔。殼體用地腳螺栓固定。 ，左、右壁，部分用螺栓連接成一間。 第 3 章 錘式破碎機(jī)的總體及主要參數(shù)設(shè)計(jì) 800800 ???pc 錘式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì) 題目為 單轉(zhuǎn)子、多排錘、不可逆式 的 錘式破碎機(jī)，型號(hào) 是 pc? 8008? 00。為了尋求消費(fèi)模式和降低能耗的根本途徑，許多學(xué)者從不同的角度提供了許多不同形式的破碎功耗學(xué)說。當(dāng)工作的力量使它破碎，也因?yàn)椴牧系臐摿蛣?dòng)力轉(zhuǎn)換相應(yīng)增加。 所以破碎機(jī)的選擇還很多，需要我們不斷創(chuàng)新實(shí)踐。因此，對(duì)這一理論的核心的功耗是明確輸入功和碎料之間破裂的關(guān)系過程。 破碎 的 過程應(yīng)力被破碎物料的作用克服了顆粒內(nèi)部的凝聚力，是可以打破的。 破 碎機(jī)械 在 許多部門發(fā)揮著重要的作用。 ⑵ 破碎的 意義： 化學(xué)工業(yè)中的破碎機(jī)械，電力行業(yè)，研磨原材料的破碎粉磨效率提高，物質(zhì)的表面積減小，從而縮短了化學(xué)反應(yīng)的時(shí)間，創(chuàng)造了有利的物質(zhì)條件。從內(nèi)容到思路到認(rèn)識(shí)問題各個(gè)角度都有了新的認(rèn)識(shí)，讓我學(xué)會(huì)了很多很多。 在設(shè)計(jì)中也讓我懂得機(jī)器的設(shè)計(jì)使用要考慮其可行性和經(jīng)濟(jì)性等各個(gè)方面，也要考慮到對(duì)環(huán)境的影響，對(duì)工作條件的要求 ，技術(shù)維修難易程度以及可行性等等。 ⑴ 破碎的 目的： 破碎作業(yè)是現(xiàn)如今各工業(yè)部門中必不可少的一個(gè)環(huán)節(jié)，各工業(yè)部門會(huì)有大量的原料和廢料需要破碎加工處理，達(dá)到廢物再利用的目