丹東新區(qū)工商局辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)施工組織設(shè)計(jì)-文庫(kù)吧資料
2025-07-05 09:47本頁(yè)面
【正文】 c=，ft=，縱向受力鋼筋選用HRB400（fy= f’y=360N/mm2），箍筋選用HRB235（fy= f’y=210N/mm2）。加密區(qū)箍筋計(jì)算： 截面最不利內(nèi)力： ==截面校核： 因?yàn)?，所?300415=V滿足要求。選用8100。 選用8150則 滿足要求。梁AB2 （300x600）截面最不利內(nèi)力： ==截面校核： 因?yàn)?，所?300565=V滿足要求。按矩形截面考慮，截面有效高度：按單排筋考慮： mm截面抵抗矩系數(shù)：截面相對(duì)受壓區(qū)高度：截面配筋面積：最小配筋面積：Asmin= 和支座B左、支座A等同時(shí)考慮，實(shí)配214+218 (As=817mm2)其余正截面抗彎計(jì)算見(jiàn)表：層次截面Mb（）實(shí)配一層AB跨間2200565642214+216（710）BC跨間800415237216（402）支座A300565902216+218（911）支座B左300565842216+220（1030）支座B右300415633216+220（1030）二層AB跨間2200565736416（804）BC跨間800415193214(308)支座A300565828214+220(936)支座B左300565687214+216(710)支座B右300415549214+216(710)三層AB跨間2200565617214+216(710)BC跨間800415198214(308)支座A300565687214+216(710)支座B左300565603214+216(710)支座B右300415452414（615）四層AB跨間2200565617214+216（710）BC跨間800415198214(308)支座A300565545214+216（710）支座B左300565504414（615）支座B右300415331214+116（509）五層AB跨間2200565346216（402）BC跨間80041592214 (308)支座A300565269214+216（509）支座B左300565249214+216（509）支座B右300415165214+216（509）（2）正截面受剪承載力計(jì)算承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE=。截面抵抗矩系數(shù)：截面相對(duì)受壓區(qū)高度：截面配筋面積：最小配筋面積：Asmin=待支座B右配筋結(jié)果再配。考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)γRE=，=?m。 梁BC2 （300x450）跨中截面最不利內(nèi)力： M=按T型截面計(jì)算，則翼緣計(jì)算寬度：按跨度考慮： b’f=/3=2400/3=800mm按梁間距考慮： b’f=b+Sn=300+6300=6600mm按按翼緣厚度考慮時(shí)： h0=565mm,h’f/h0=120/415=,此種情況不起控制作用。支座B左截面最不利內(nèi)力： 考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，彎矩設(shè)計(jì)值為M==?m。面抵抗矩系數(shù)：截面相對(duì)受壓區(qū)高度：截面配筋面積：最小配筋面積：Asmin=實(shí)配416(As=804mm2)支座A截面最不利內(nèi)力：考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，彎矩設(shè)計(jì)值為M==?m?？紤]抗震承載力調(diào)整系數(shù)γRE=，=?m。(1)正截面受彎承載力計(jì)算梁AB2 （300x600）跨中截面最不利內(nèi)力： M=按T型截面計(jì)算，則翼緣計(jì)算寬度：按跨度考慮： b’f=/3=6600/3=2200mm 按梁間距考慮： b’f=b+Sn=300+6300=6600mm按翼緣厚度考慮時(shí)： h0=565mm,h’f/h0=120/565=,此種情況不起控制作用。樓層柱截面①恒荷載②活荷載⑤地震作用(右震)①+②(①+②)+⑤MNMNMNMNMN五A21B21 四A21B21三A21B21二A21B21一A21B21（續(xù)）樓層柱截面(①+②)⑤①+②Nmax,MNmin,M|M|max,NMNMNMNMNMN五A21B21四A21B21三A21B21二A21B21一A21B21 91 9250丹東新區(qū)工商局辦公樓設(shè)計(jì)(2)考慮強(qiáng)剪弱彎的剪力計(jì)算計(jì)算公式為：（）樓層梁MctMcbHnV五AB四AB三AB二AB一AB(3)根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，由式驗(yàn)算強(qiáng)柱弱梁，若不滿足，則由調(diào)整柱端彎矩設(shè)計(jì)值（ηc=）。柱分為邊柱和中柱，每根柱有2個(gè)控制截面。桿件軸線M/KN/m控制截面M /KN/m左端右端左端右端AB1AB2AB 3AB 4AB 5BC1BC2BC 3BC 4BC 5桿件軸線M/KN/m控制截面M /KN/m左端右端左端右端AB1AB2AB 3AB4AB 5BC1BC2BC 3BC 4BC5桿件軸線M/KN/m控制截面M /KN/m左端右端左端右端AB1AB 2AB 3AB 4AB 5BC1BC2BC 3BC 4BC 5各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，將內(nèi)力計(jì)算圖中的彎矩、剪力、軸力標(biāo)準(zhǔn)值填入內(nèi)力組合表，比較各種組合的內(nèi)力，取最不利者。當(dāng)支座彎矩降低后，相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩相應(yīng)有所增加。m）、軸力圖(單位：KN)3．梁端彎矩調(diào)幅為了保證結(jié)構(gòu)具備必要的塑性變形能力，提高框架結(jié)構(gòu)的延性，在梁端是允許出現(xiàn)塑性鉸的，進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，可對(duì)框架梁在豎向荷載作用下的梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，即將梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù) ，以減少節(jié)點(diǎn)附近梁頂面的配筋量，節(jié)約鋼材。柱下端的軸力還應(yīng)加上柱自重。m）(5)恒載作用下各梁剪力及軸力計(jì)算：當(dāng)已知框架M圖求V圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法計(jì)算梁剪力和柱軸力。(3)計(jì)算節(jié)點(diǎn)各桿件的近端轉(zhuǎn)角彎矩該計(jì)算過(guò)程在圖上進(jìn)行，直到的前后兩次近似值達(dá)到要求的精度為止。=，將荷載值代入固端彎矩。m） 注1）梁彎矩為豎向標(biāo)注，柱彎矩為橫向標(biāo)注層次AB、CD跨梁剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力（kN）（kN）N（kN）N（kN）5++4++3++2++1++注1)表中柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為左震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力，本計(jì)算為右震作用。8．水平地震作用下的框架內(nèi)力計(jì)算框架在水平荷載作用下，采用D值法分析內(nèi)力。頂層附加地震力：由，查表得頂部附加地震作用系數(shù)所以(2)各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值=2163（頂點(diǎn)荷載為）層數(shù)（m）（kN）（kN）（kN）51037741800431959621664312171108552171754757．水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點(diǎn)位移分別由下式計(jì)算： , =層間彈性位移角，=1/550為鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限值。φT 為考慮非承重墻剛度對(duì)結(jié)構(gòu)自振周期影響的折減系數(shù)，~。(1)中框架柱的側(cè)移剛度計(jì)算一般層： ， 首層：，層數(shù)H/m根數(shù)邊柱2~526中柱2~526邊柱126中柱1265．橫向自振周期計(jì)算結(jié)構(gòu)定點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算根據(jù)下面公式計(jì)算樓層剪力，層間相對(duì)位移和結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)位移。(1)首層=+㎡㎡=(2)標(biāo)準(zhǔn)層=+=(3)頂層=+㎡ KN/㎡=集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi 3．等效總重力荷載代表值計(jì)算本設(shè)計(jì)抗震設(shè)防烈度為7度，場(chǎng)地類別為Ⅱ類場(chǎng)地，由此查得水平地震影響系數(shù)最大值=，特征周期Tg＝，取阻尼比=。=首層墻重=18+15+25 KN/m179。梁編號(hào)梁截面/㎡長(zhǎng)度/mgk /（kN/㎡）根數(shù)Gki/ kN∑ Gki / kNKL132KL226KL313KL48KL54
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