【正文】 板上的排列方式最常用的為圖19所示的（a）、（b）、（c）、（d）四種，即正三角形排列（排列角為30176。. 管板的最小厚度換熱器管子外徑/mm≤25323857管板厚度/mm3/4222532換熱管的外徑為25mm，因而管板厚度取為3/4=，取上述的最小厚度20mm。對于脹接的管板，考慮脹接剛度的要求。管板在換熱器的制造成本中占有相當大的比重，管板設計與管板上的孔數(shù)、孔徑、孔間距、開孔方式以及管子的連接方式有關(guān)，其計算過程較為復雜，而且從不同角度出發(fā)計算出的管板厚度往往相差很大。 查（《化工單元設備設計》P2527）得固定管板式換熱器的管板的主要尺寸：公稱直徑Dbcd螺栓孔數(shù)60073069059864536102328在固定管板式換熱器中，管板與殼體的連接均采用焊接的方法。 經(jīng)計算易得，管程接管位置的最小尺寸為：140mm。2）. 管程接管位置的最小尺寸 所設計的為帶補強圈的管程接管，則管程接管位置的最小尺寸L2可用如下公式計算： L2≧式子中：——補強圈的外圈直徑，mm b——管板厚度，mm C——補強圈外緣至管板與殼體焊縫之間的距離，mm。而且，C≧4S且C≧32,S為殼體厚度。所以，殼程和管程接管的最小位置的計算就顯得很必要了。查表得，查表得，PN。查表得，PN。折流板數(shù)NB=折流板圓缺面水平裝配。 （右）所列數(shù)據(jù)。折流板厚度與殼體直徑和折流板間距有關(guān)。允許的最大折流板間距與管徑和殼體直徑有關(guān)，當換熱器內(nèi)流體無相變時，其最大折流板間距不得大于殼體內(nèi)徑，否則流體流向就會與管子平行而不是垂直于管子，從而使傳熱膜系數(shù)降低。由于換熱器是功用不同，以及殼程介質(zhì)的流量、粘度等不同，折流板間距也不同，其系列為：100mm，150mm，200mm，300mm，450mm，600mm，800mm，1000mm。但為了增加換熱器的剛度，防止管子振動，實際仍然需要設置一定數(shù)量的支承板，其形狀與尺寸均按折流板一樣來處理。為了消除這種弊病，宜采用雙弓形折流板或三弓形折流板。高度為15～20mm，供停工排除殘液用；在某些冷凝器中需要保留一部分過冷凝液使凝液泵具有正的吸入壓頭，這時可采用帶堰的折流板，見圖122（c）。單弓形折流板用得最多，弓形缺口的高度h為殼體公稱直徑Dg的15%～45%，最好是20%，見圖122（a）；在臥式冷凝器中，折流板底部開一90176。所以，代入數(shù)據(jù)我們有： D=32*18+2*（~）*25 =626~651mm取D=600mm 根據(jù)以上的計算可以得到如下的計算結(jié)果：DN,mm600管程數(shù)2殼程數(shù)1管子規(guī)格25*管子根數(shù)240中心排管數(shù)19管程流通面積，m2換熱面積，m2100換熱器長度，mm6000 通過查表，可以發(fā)現(xiàn)下面的結(jié)構(gòu)尺寸的換熱器和所需的比較接近，故而選擇該種換熱器：DN,mm600管程數(shù)2殼程數(shù)1管子規(guī)格25*管子根數(shù)232中心排管數(shù)16管程流通面積，m2換熱面積，m2換熱器長度，mm6000設置折流板的目的是為了提高流速，增加湍動，改善傳熱，在臥式換熱器中還起支撐管束的作用。 采用多管程（2管程）結(jié)構(gòu)，D=a（b1）+2e式中 D——殼體內(nèi)徑，mm； ——管心距，mm； ——橫過管束中心線的管數(shù)，管子按正三角形排列：=；管子按正方形排列：=，n為換熱器的總管數(shù)； e——管束中心線上最外層管中心到殼體內(nèi)壁的距離，一般取e=（1～）d。選用Φ25，管長6m，管內(nèi)流速取ui=。標準管子的長度常用的有1500mm，2000mm，3000mm，6000mm等。所以，在管程結(jié)垢不很嚴重以及允許壓力降較高的情況下，采用φ19mm2mm直徑的管子更為合理。四. 機械結(jié)構(gòu)設計換熱器中最常用的管徑有φ19mm2mm和φ25mm。s水蒸氣（有壓力）冷凝水蒸氣（常壓或負壓）冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝水蒸氣冷凝有機物蒸氣及水蒸氣冷凝重有機物蒸氣（常壓）冷凝重有機物蒸氣（負壓）冷凝飽和有機溶劑蒸氣（常壓）冷凝含飽和水蒸氣的氯氣（＜50℃）SO2冷凝NH3冷凝氟里昂冷凝582～698814～1163467～814290～698116～467233～582198～233233～465116～34958～2332326～46521745～34891163～1071582～2908582～1193291～582114～349582～1163116～34958～174582～1163174～349814～1163698～9307561）.管程傳熱系數(shù)： Rei= Pri=αi= ==2753 W/m2?℃2）.殼程傳熱系數(shù)：假設殼程的傳熱系數(shù)是： =500 W/m2?℃污垢熱阻： Rsi=℃/WRso= m2℃/W管壁的導熱系數(shù)： =45 m2℃/W管壁厚度： b=內(nèi)外平均厚度： dm=在下面的公式中，代入以上數(shù)據(jù)，可得 =1247。s中有機物μ=～1mPas有機溶劑μ=～s重有機物μ＞1mPas水水水水水水水水水（～）水（流速較高時）輕有機物μ＜s有機物μ=～1mPas水溶液μ＞2mPas重有機物μ＞1mPa℃）水（～）水冷水冷水冷水鹽水有機溶劑輕有機物μ＜選擇時，除要考慮流體的物性和操作條件外，還應考慮換熱器的類型。在定性溫度下，分別查取管程和殼程流體(冷卻水和煤油)的物性參數(shù)，見下表：密度/（㎏/m3）比熱容/（kJ/kg?℃）粘度/（Pa?s）導熱系數(shù)/（W/m?℃）煤油825104水(35℃)994104已知要求處理能力為15萬噸煤油每年（每年按330天計，每天24小時連續(xù)運行），則煤油的流量為：Wh=100000t/（330*24）=12626kg/hWh——熱流體的流量，kg/h；由以上的計算結(jié)果以及題目已知，代入下面的式子，有：Q==12626kg/h?℃(14040) ℃=778603W計算兩流體的平均傳熱溫差 暫時按單殼程、多管程計算。定性溫度：對于一般氣體和水等低黏度流體，其定性溫度可取流體進出口溫度的平均值。由于循環(huán)冷卻水較易結(jié)垢，若其流速太低，將會加快污垢增長速度，使換熱器的熱流量下降，考慮到散熱降溫方面的因素，應使循環(huán)自來水走管程，而使煤油走殼程。(流動空間的選擇)及流速確定已知兩流體允許壓強降不大于100kPa；兩流體分別為煤油和自來水。167。 （4）經(jīng)濟合理 評價換熱器的最終指標是：在一定時間內(nèi)（通常1年內(nèi)的）固定費用（設備的購置費、安裝費等）與操作費（動力費、清洗費、維修費）等的總和為最小。 （3）有利于安裝操作與維修 直立設備的安裝費往往低于水平或傾斜的設備。