【正文】 圖窩孔形式及孔徑的大小對所需的吸種室真空度影響很大。 排種盤的設計排種盤是排種器的關鍵零件，其結構設計優(yōu)劣直接影響排種器的性能。當風機工作時，使吸種室內形成一定真空度，因而使排種盤兩側產生壓力差，在壓力差的作用下，排種盤上的窩眼孔處產生吸附力，將充種室中的種子吸??；當吸人一粒種子時，種子會將窩眼內的吸種孔堵死，保證只有一粒種子進入窩孔；當種子隨排種盤轉動到刮種裝置部位時，刮種裝置會將窩孔處多余種子清除掉，只保留一粒種子以保證不出現(xiàn)重播。氣吸式排種器主要由排種器殼體、剔種裝置、排種盤、攪種輪、排種器蓋和播量調節(jié)機構等零部件組成，其結構如圖圖31所示。另外，本節(jié)還對現(xiàn)有的2BM2免耕播種機(小麥)、大豆壟間套種冬小麥免耕播種機和大豆窄行密植平作高速精密播種機三種播種機排種器進行了試驗測定與分析，了解了三種播種機排種器的轉速及功率，為本試驗設計后續(xù)做了鋪墊。n/9550 = * (235) 充種時 P2 = T2m (231)轉速：作業(yè)速率 V = 10 km/h = 10 * 1000/60 m/min = m/min (232) 地輪直徑 D = 490 mm = m 周長 L = Πd = * m = m (233) 由每分鐘行進 m 及每轉 m ，可得 轉速 n = (234)功率：由 T = 9550 P/n，得 P = Tm (230) 充種時 T2 = F2 * S = * Nm (229)此處為實驗室圖片圖 24 大豆壟間套種冬小麥免耕播種機空載狀態(tài)下試驗測定此處為實驗室圖片 圖 25 大豆壟間套種冬小麥免耕播種機充種狀態(tài)下試驗測定 大豆窄行密植平作高速精密播種機表 23 大豆窄行密植平作高速精密播種機試驗測定單位：力F（N）拉力狀態(tài)第一組第二組第三組第四組第五組平均值空載（F1）充種（F2）距離：拉力與圓心之間的距離 S = 265 mm = m扭矩：空載時 T1 = F1 * S = * Nm (228) 充種時 T2 = F2 * S = * Nm (227)此處為實驗室圖片圖 22 2BM2免耕播種機(小麥)空載狀態(tài)下試驗測定此處為實驗室圖片圖 23 2BM2免耕播種機(小麥)充種狀態(tài)下試驗測定 大豆壟間套種冬小麥免耕播種機表 22 大豆壟間套種冬小麥免耕播種機試驗測定單位：力F（N）拉力狀態(tài)第一組第二組第三組第四組第五組平均值空載（F1）充種（F2）距離 S = 330 mm = m扭矩：空載時 T1 = F1 * S = * Nm (226) 充種時 T2 = F2 * S = * N 2BM2免耕播種機(小麥)表 21 2BM2免耕播種機(小麥)試驗測定單位：力F（N）拉力狀態(tài)第一組第二組第三組第四組第五組平均值空載（F1）充種（F2）距離 S = 330 mm = m扭矩：空載時 T1 = F1 * S = * N對于本試驗設計，排種器的排種速度必須與電動機的轉速嚴格同步，即排種器由電動機驅動。 排種器的同步傳動對于已有的排種器，為保證在播種機前進時播種排量與動力機轉速快慢無關，排種器的排種速度必須與播種機的前進速度嚴格同步。刷輪以自身的旋轉作用，用輪緣將多余的種子刷走，刷輪的線速度應大于或等于型孔線速度的3～4倍。刮板式和刷輪式清種法適用于水平型孔盤、窩眼輪等形式的排種器。經試驗，改進后的排種器充種頻率大有提高。KABAKOB B M[16]對氣吸式排種器充種問題也進行了研究，再研究了氣吸式排種器的空氣動力學、不同形狀和孔徑的排種盤以及各種結構的攪動器后，發(fā)現(xiàn)充種頻率不高主要是由于種子室結構不合理。近年來的研究注意到了種子群之間的影響。而Cyclo氣壓式播種機采用內側充種垂直圓盤排種器，利用種子重力、離心力和氣流壓力同時作用充種[13]。具有中國特色的磨盤式精密排種器就是利用特殊結構，利用錐體及其轉動時產生的離心力加速了種子的主動充種過程，從而提高了排種器的充種性能。目前，采用加大真空度以減少漏吸，同時采用清種器來清除多吸的種子。氣吸式排種器的吸附能力氣吸式排種器的吸附能力取決于氣吸室真空度，真空度越大，吸孔吸附種子的能力越強，不易產生漏吸；但真空度過大，一個吸孔吸附多粒種子的可能性加大，會產生重播。若線速度過高，型孔通過充種區(qū)時間短，種子有可能來不及進入型孔，會造成漏播。由于摩擦力和離心力的關系，而以側立式型孔充種方式較好。型孔的形狀和尺寸對充種性能的影響在確定型孔尺寸時，要使種子在填充幾率較大的情況下按一定的排列方式設計。 點(穴)播型孔式排種器的充種能力型孔盤和窩眼輪的排種質量取決于型孔和窩眼的充種效果。錐面型孔盤式排種器設計了便于種子囊入的沿圓周切線方向排列的、與小麥種子形狀相似的長圓形型孔，型孔前壁設有引種倒角，以利種子順利囊入；后壁設有退種倒角，以利多余種子順利退出；型孔向下呈喇叭狀，以利種子在投種時順利投落；型孔之間有導種槽連接，輔助種子囊入型孔。但間隙過大，一部分種子可能自流排出，影響排種均勻性和播量穩(wěn)定性，有些播種機在清種舌上方安裝毛刷或彈性刮種器，可有效地提高排種均勻性和播量穩(wěn)定性；間隙過小，種子損傷率增大，影響出苗率。在加工槽輪時將槽輪的輪槽交錯排列，或將正槽做成螺旋斜槽，有助于提高均勻性，但仍不能從根本上消除排種脈動現(xiàn)象，這是外槽輪排種器的基本缺陷。按精確排種量的要求，應該是精確、可控、定量地從種子箱中分離出種子，形成等時距、均勻的種子流，但實際上受多種因素影響達不到理想的要求，原因是受分離元件和定量元件的工作質量及環(huán)境條件的限制。對于型孔式排種器而言。排種的均勻性受種子尺寸的均齊性、排種器的加工誤差和排種器的結構參數的共同影響。2） 排種器的圓周型孔數降低和半徑增大，可以降低種子尺寸差異和型孔加工誤差對排種均勻性的影響。本試驗研究Z = 8～36 范圍內為宜。令l = l(ω)，則有，因為，所以 (225)l 是Z 的遞減函數，Z 減小，l 上升。如果為了保證工作速度而提高ω，充種率必然下降，即漏播率增加。當然，排種輪尺寸和型孔尺寸也對型孔數目有限制。2） 圓周型孔數的影響由式(224)可知，粒距均勻性變異系數隨Z的增加而增加，排種均勻性隨Z的增加而變壞；同時，Z的降低加大了種子尺寸不均性、型孔加工的位置誤差和尺寸誤差對粒距均勻性的影響?，F(xiàn)有型孔式排種器的排種輪，內側充種垂直圓盤式排種器的半徑R = 110 mm，水平圓盤排種器的半徑為100 mm 左右，氣吸式排種器排種盤半徑為70～130 mm， mm[12]。 與結構參數的共同影響種子尺寸和排種器型孔的精度誤差與位置誤差是3個相互獨立的變量，則三變量共同影響時，粒距的均值為: (222)　　三變量共同影響時粒距的方差為: (223)　　則粒距均勻性變異系數為: (224)1） 排種輪半徑R的影響由式(224)可知，粒距均勻性變異系數隨R的增大而減小，即R的增大可以改善粒距均勻性；同時，R的增大又可降低種子尺寸不均性、型孔加工的位置誤差和尺寸誤差對粒距均勻性的影響。2） 型孔尺寸精度的影響種子尺寸精度誤差是一服從正態(tài)分布的隨機變量，其方差為D(φ)。 型孔加工誤差的影響1） 型孔位置精度的影響型孔位置誤差是一服從正態(tài)分布的隨機變量，其方差為D(θ)。排種輪參數Z=12，R=, 如果種子尺寸方差D(X)=σ2=，由式(211)得：C=%。粒距為: (28)粒距的均值為: （29）粒距的方差為: (210)則: ，粒距均勻性變異系數為: (211)　　所以，粒距均勻性變異系數隨種子尺寸方差D(X)的增大而增大；同時，粒距均勻性變異系數隨型孔數Z的增大而增大，隨排種輪半徑R的增大而減小。實際上種子尺寸服從某一正態(tài)分布，因此，排種的時間間隔不一致。圖 21 排種器投種示意由式(1)可知，α是種子尺寸x的函數，種子尺寸x是隨機變量，并服從正態(tài)分布X～