【正文】 至少應有兩個溫度下的 DT 試驗結果，通常這兩個試驗溫度與 BBR 試驗溫度相同，如果溫度應力的曲線和破壞應力的曲線不相交，則應在其它溫度下重新做 DT 試驗。先考慮其中時間ｔ i1～ｔ i 時產(chǎn)生的溫度應力在連續(xù)變溫條件下松弛到ｔ n 的情形：ｔ i1～ｔ i 時間內(nèi)，溫度變化產(chǎn)生的瞬時溫度應力在隨后的時間內(nèi)可產(chǎn)生一定的應力松弛。因此，可以利用瀝青混合料的時溫等效性能來求解，基本的思路就是把連續(xù)變溫時的松弛時間利用時溫等效轉(zhuǎn)換為恒溫時的松弛時間。 ? 2）考慮應力松弛的溫度應力計算方法 ? 設溫度 T0 時的一個微段時間 dt 產(chǎn)生的溫度變化 dT，其產(chǎn)生的瞬時溫度應力為： ? 該瞬時溫度應力在隨后的時間內(nèi)會產(chǎn)生一定的應力松弛效應，當松弛過程中的溫度恒定為 T0 時，其松弛應力為： ? 即其松弛時間就是計算松弛過程的起止時間差，因在松弛過程中，其溫度是連續(xù)變化的，而在不同溫度時，瀝青混凝土的松弛性能是不同的，所以不能簡單地套用上式。而該式?jīng)]有確定應該取哪一個時刻的勁度模量值。它沒有考慮到在各降溫時段中所產(chǎn)生的溫度應力在隨后的降溫過程中的應力松弛效應，計算結果會偏大。 ? 雖然勁度模量 S 是一個隨荷載作用時間而逐漸降低的量，體現(xiàn)了材料的應力松弛效應。他們假設路面為一無限長的受約束條帶，采用準彈性梁的力學模型提出了著名的路面溫度應力近似計算公式： ? 上式但最根本的問題是所采用勁度模量的概念 , 實際上是一種蠕變試驗的割線模量，表征瀝青混合料材料的應力應變關系是一種準彈性假定，而事實上瀝青混合料材料是一種熱粘彈性材料，溫度應力在其產(chǎn)生與發(fā)展的過程中必然存在應力松弛現(xiàn)象，上式?jīng)]有考慮這一因素，必然會對溫度應力的計算結果產(chǎn)生一定的影響。 勁度主曲線的確定 溫度應力的計算 1） Hills 和 Brien 的溫度應力計算方法 溫度應力計算建立在 Boltzmann 的線粘彈性原理的基礎上的，通過數(shù)學計算得到的。由于 BBR 直接得到的是不同溫度下的勁度與時間的曲線 S (t)，因此需要將不同溫度下的勁度曲線經(jīng)過時溫等效變換得到勁度主曲線。將 BBR 中提供的溫度應力曲線與直接拉伸試驗 DT 提供的破壞強度曲線進行比較，得出相交點，即認為相交點處應力或強度所對應的溫度為臨界開裂溫度。不再要求 PAV 試樣在相關溫度下 BBR 試驗應力小于 300MPa、 m值大于 及 DT 試驗破環(huán)應變大于 %。它采用 BBR 試驗的流變數(shù)據(jù)預估溫度應力，用 DT 試驗破壞數(shù)據(jù)預估破壞應力，溫度應力和破壞應力相等時的溫度即為臨界開裂溫度。 十、 AASHTO MP1a 規(guī)范的臨界開裂溫度 為了完善 PG分級對于改性瀝青低溫性能評價的準確性， Bouldin等發(fā)展了一個力學模型來計算臨界開裂溫度。 DT 試驗是測定低溫下瀝青膠結料在破壞前的應變值（拉伸速率），試驗目的是評價瀝青膠結料在低溫下是否具有較強的變形能力，能否耗散能量以避免裂縫。 研究表明 BBR 試驗能較好的體現(xiàn)瀝青膠結料的低溫性能，但是也有例外，某些膠結料，特別對于改性瀝青，有較高的蠕變勁度，但是在破裂前的變形能力卻較強， BBR 試驗并不能反映這類膠結料的變形能力，需要采用其它試驗方法。蠕變速率 m 值越大，松弛應力的能力就越大。除了極限勁度溫度外，控制低溫開裂的另一個指標為蠕變速率，即勁度隨時間的變化率。 SHRP 根據(jù)以往大量試驗資料及研究結果，選定 2h 加荷時間下的極限勁度界限為 300MPa。 eLLf 有效標準長度長度變化 ??? 瀝青在低溫時硬而脆，當溫度下降所引起的瀝青內(nèi)部應變或應力超過了它的極限應變能力或應力能力時，瀝青將發(fā)生開裂，此種狀態(tài)下對應的勁度稱為極限勁度，這時的溫度稱為極限勁度溫度。 試驗要求 : 溫度精度高，誤差不大于 ℃ 。 九、直接拉伸試驗 在 0～ 36℃ 情況下將試件以恒定的速度拉伸至破壞 。因此， BBR 試驗得到的 60s 勁度模量實際上等于最低設計溫度下 2h 的勁度模量。按照許多學者的建議，瀝青膠結料低溫勁度的荷載作用時間宜選用 7200s，這樣的試驗條件不僅溫度低，而且時間長，相對來說比較困難。 )(t?)(4 33tbhPL?斜率 值l og S( t)l o gt8 15 30 60 1 20 2 400八、 彎曲梁流變試驗（ BBR） Temperature, 176。要求 S（ t＝ 60） ≯ 300MPa，即低溫剛度不宜太大，還要求 m≥ （ 60s）。 對上式求導可得 :m=b+2clogt。 ? 蠕變勁度 : ? S(t)= (MPa) ? P— 恒定荷載， N； L— 梁支撐間距， 102mm； ? b、 h— 梁寬與梁高， ； ? — 時間 t時的撓度 . ? 蠕變率 m:是 S(t)隨時間的變化率 。隨后進行的混合料試驗結果與瀝青膠漿試驗結果相關性較好，說明應用流變學的方法可以很好評價瀝青膠漿的路用性能。相同摻量條件下，水泥優(yōu)于礦粉，聚丙烯晴纖維優(yōu)于玄武巖纖維；瀝青膠漿與瀝青一樣具有很強的溫度敏感性。 低溫下，損失模量越大，則用于低溫流動的能量越大，瀝青的低溫流動性越好。 復數(shù)剪切勁度模量 G * 是實數(shù)軸分量及虛數(shù)軸分量的復數(shù)和，實數(shù)部分‘ G 稱為振動彈性模量，又叫貯存彈性模量。 在低溫時，我們希望瀝青材料的 δ 角越大越好，從而增強其流動性能，通過流動的方式松弛材料收縮引起的拉應力，從而減少低溫裂。 ??ACABA ???? 要求：經(jīng) PAV老化結合料的 G*sin 5000KPa. RTFO老化結合料的 G/*sin . 未老化的瀝青結合料的 G*/sin . ????? 常用的流變參數(shù)如下： ? 滯后角 δ 對于純粘性流體 δ 為 π/2，對于純彈性材料， δ 為 0。 ? 采用第一種方式，優(yōu)點在于方便快捷，缺點在于倒入準確數(shù)量的瀝青需要經(jīng)驗，倒樣時不希望倒得過多或過少，會影響試驗的精度，如果試樣太多，必須用預熱的刮刀將四周刮平，進行修正。 試驗時，需要一塊和動態(tài)剪切流變儀振動板直徑相等的瀝青試件。一般說來 tgδ出現(xiàn)最大值的頻率略低于 E2出現(xiàn)最大值處 (如圖虛線所示 )，直線所示的 tgδ是按式 ωTm計算繪制的，兩者不重合，說明模型有一定誤差存在。在 E1變化最劇烈時 E2達到最大值。對于不出現(xiàn)流動態(tài)的高聚物呈橡膠態(tài)，介于這兩種頻率之間時， E1隨頻率增加而增加，呈粘彈性。 的量 E2 (損耗能量 )表示。 、基本流變模型 ? 麥克斯韋爾 (Maxwell)模型 ? 由一個彈性元件和一個粘性元件串聯(lián)組成，如下圖所示。 彈簧與粘壺的矢量圖 力學元件通過并聯(lián)和串聯(lián)組合，形成更為復雜的組合模型，從而最大程度地反映材料真實的力學特性。 當牛頓體承受的應力呈正弦變化時，所產(chǎn)生的應變?yōu)椋? ε= ? 實軸 ε σ i 軸 虛 σ=σ0eiωt 實軸 ε, σ i 軸 虛 σ=