加氫裂化裝置用能分析-文庫吧資料
2025-01-25 08:47本頁面
【正文】 RIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 32 ? 裝置規(guī)模主要影響裝置的散熱單耗， 同類裝置，規(guī)模越小，散熱單耗越高； ? 裝置負(fù)荷率越低，單位能耗越大。 催化劑和操作條件 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 30 ? 兩裝置均采用全循環(huán)操作方式，反應(yīng)和分餾流程不同，能耗也不同； ? 裝置 A尾油循環(huán)至裂化段，設(shè)置高壓循環(huán)油泵，裂化反應(yīng)器設(shè)置加熱爐，升壓電耗和加熱爐燃料耗量增加； ? 裝置 A采用冷高分，裝置 B采用熱高分、降低能耗； ? 裝置 B采用液力透平，回收流體壓力能； ? 裝置 B分餾部分設(shè)常壓塔中段取熱發(fā)生低壓蒸汽再利用、將分餾塔頂不凝氣引入加熱爐等，減少外界供能。 催化劑和操作條件 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 29 4 影響加氫裂化裝置能耗的主要因素分析 ? 催化劑確定后，操作條件則對(duì)能耗產(chǎn)生直接影響。 ? 能量回收環(huán)節(jié) 3 加氫裂化裝置三環(huán)節(jié)用能分析與評(píng)價(jià) 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 27 4 影響加氫裂化裝置能耗的主要因素分析 ? 加氫過程能耗的特點(diǎn) ?總輸入能量多 ?升壓用電在能耗中所占比例大 ?化學(xué)耗氫量與反應(yīng)苛刻度（或轉(zhuǎn)化率）有關(guān) ?反應(yīng)熱隨耗氫量的增加而增加 ?可回收利用能量多 ?低溫?zé)岫? 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 28 4 影響加氫裂化裝置能耗的主要因素分析 ? 催化劑性能決定加氫過程的反應(yīng)壓力和溫度，也影響氫耗、產(chǎn)品收率和加氫反應(yīng)熱等。 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 25 ? 能量回收環(huán)節(jié) 3 加氫裂化裝置三環(huán)節(jié)用能分析與評(píng)價(jià) 回收循環(huán)冷卻散熱 物流其它%%%%%%%回收循環(huán) 散熱 其它裝置A能量回收環(huán)節(jié)%%%%%%%%%回收循環(huán) 冷卻 散熱 物流 其它裝置B能量回收環(huán)節(jié)? 兩套裝置的能量回收率分別為 %和 %； ? 兩裝置待回收能相當(dāng)，裝置 A回收的效率較低，需消耗更多外界供能完成工藝過程，能耗增加； ? 冷卻排棄能所占比例較大，需加強(qiáng)換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化和低溫?zé)岬幕厥绽谩?? 主要用能設(shè)備是反應(yīng)、分餾及相關(guān)系統(tǒng) 。 ? 換熱回收的循環(huán)能是工藝總用能 EN的重要來源 。 ? 氫油比對(duì)反應(yīng)器的用能影響較大；過大則增加循環(huán)氫壓縮機(jī)的蒸汽用量、加熱爐負(fù)荷和空冷風(fēng)機(jī)電耗。換熱回收的循環(huán)能是工藝總用能 EN的重要來源 。 ? 兩套裝置的能量轉(zhuǎn)換和輸出效率分別為 %和 %,散熱及加熱爐排煙損失比例大，提高效率的關(guān)鍵要減少這些損失。 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 22 3 加氫裂化裝置三環(huán)節(jié)用能分析與評(píng)價(jià) ? 總供入能多 ,裝置 A水、電、蒸汽和燃料單耗高于裝置 B； ? 燃料供入能居首位，加熱爐熱效率待進(jìn)一步提高 ? 蒸汽供入能列第二，裝置 A透平機(jī)組效率低，能量損失大、供入能增加。 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 21 3 加氫裂化裝置三環(huán)節(jié)用能分析與評(píng)價(jià) ?能量轉(zhuǎn)換和傳輸環(huán)節(jié) 裝置A能 量轉(zhuǎn)換和傳輸環(huán)節(jié)%%%%%%有效供能排煙散熱無效動(dòng)力轉(zhuǎn)換輸出非工藝流體有效動(dòng)力裝置B 能量轉(zhuǎn)換與傳輸環(huán)節(jié)%%%%%%有效供能排煙散熱無效動(dòng)力轉(zhuǎn)換輸出非工藝流體有效動(dòng)力?裝置 A無效動(dòng)力占直接損失比例較高 ,原因 :機(jī)泵效率不高機(jī)泵負(fù)荷率偏低；揚(yáng)程過高，閥門節(jié)流、電力浪費(fèi) 。t1 加氫裂化裝置標(biāo)定基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 撫 順 石 油 化 工 研 究 院 FRIPP Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals 16 加氫裂化裝置能量平衡分析結(jié)果 環(huán)節(jié) 項(xiàng) 目 符號(hào) 輕油型 HC 裝置 A 單位能量 MJ /t 中油型 HC 裝置 B 單位能量 MJ /t 爐燃料 Epf 1 2 5 9 . 1 7 8 5 5 . 2 8 供入汽 Eps 1 2 0 1 . 7 3 5 0 4 . 6 3 供入電 Epe 1 7 1 . 1 1 2 7 0 . 5 7 供入熱 Eph 0 . 2 6 0 . 1 7 總供入能 合計(jì) Ep 2 6 3 2 . 3 1 1 6 3 0 . 7 9 轉(zhuǎn)換供出（背壓蒸汽） EB 8 1 7 . 9 5 4 1 3 . 6 4 排煙 Ewx 9 5 . 0 4 8 0 . 6 7 散熱 Ewd 1 1 5 . 2 7 7 0 . 0 7 無效動(dòng)力 Ewp 1 0 4 . 5 6 5 3 . 2 8 直接損失 合計(jì) Ew 3 1 4 . 8 6 2 0 4 . 0 3 有效供能 Eu 1 4 4 2 . 2 9 7 2
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