【正文】 OSф +Ｕ X％ SINф） = ( + ) = ΔＵ b＝ΔＵ b％Ｕ e/100 ＝ 3450/100 ＝ 其中： SINф＝ ， COSф＝ ，電阻壓降百分?jǐn)?shù)Ｕ R％ =，電抗壓降百分?jǐn)?shù)Ｕ X％ = 2）干線電壓損失計(jì)算 需用系數(shù) K=+(Pmax/Σ Pe)=+(315/515)= △ Ug1＝ KxΣ Pe L 103 /（ D S Ue） ＝ 515 2300 103/（ 53 50 3300） ＝ 用下式計(jì)算：Δ Uz＝ Pe L 103/（ D S Ue） （注：由于電抗值較小，計(jì)算時(shí)只考慮電阻） 式中 Pe—— 負(fù)荷額定功率， kW S—— 電纜截面， mm2 L—— 電纜長(zhǎng)度， m D—— 電纜材料的導(dǎo)電系數(shù)，銅取 53，鋁取 32 3）破碎機(jī) Δ Uz＝ 200 120 103/(53 50 3300)＝ 4）校核 破碎機(jī)端子電壓損失Δ U＝ +＋ ＝ ＜ 330V 滿 19 足要求 （ 2） 2 1000kVA移變 (1140V)及線路系統(tǒng)電壓損失計(jì)算 1） 1000kVA移變內(nèi)部電壓損失計(jì)算： Sb=993kVA β =Sb/Se=993/1000= 變壓器電壓百分?jǐn)?shù)ΔＵ b％ =β（Ｕ R％ COSф +Ｕ X％ SINф） = ( + ) = ΔＵ b＝ΔＵ b％Ｕ e/100 ＝ 1200/100 ＝ 其中： SINф＝ ， COSф＝ ，電阻壓降百分?jǐn)?shù)Ｕ R％ =，電抗壓降百分?jǐn)?shù)Ｕ X％ = 干線電壓損失計(jì)算： △ Uɡ2＝ Pe L 103/（ D S Ue） ＝ 100 103/（ 53 150 1140） +（ ） 2 103/（ 53 150 1140） +（ ） 800 103/（ 53 150 1140）+（ ） 700 103/（ 53 150 1140） + 700103/（ 53 95 1140） + 32 103/（ 53 35 1140）〉 ＝ 支線損失過小，忽略不計(jì) 校核 電壓損失 △ U＝ +＝ ＜ 117V 滿足要求 20 八、短路電流計(jì)算 一、 3300V系統(tǒng) 工作面 移變高壓側(cè) 母線最小短路容量 Sd＝ ，則： Xx＝ Un2/Sd=＝ 折算到 Xx＝（ ） 2 ＝ Ω 95 mm2 6kV 高壓電纜 L= R0= X0= 95 mm2 6kV 高壓電纜 L1= R01= X01= 所以 R， = R0 L= = X， = X0 L= = R1， = R01 L= = X1， = X01 L= = 折算到 R= R，（ ） 2 = X= X，（ ） 2 = R1= R1，（ ） 2 = X1= X1，（ ） 2 = (1)破碎機(jī) ① 1000kVA移動(dòng)變電站的阻抗 R＝Δ P/（ 3 I2e2）＝ 5400/（ 3 1752） = X=10 22U d 5 4 0 0 / 1 0 1 0 0 0??［ （ ） ］ =10 4 5 4 0 0 / 1 0 1 0 0 0??［ （ ） ］ ＝ 21 ②干線阻抗： 50 mm2 電纜 R0= X0= L= 所以 破碎機(jī)： R= = X= = ③支線阻抗： 破碎機(jī) 50 mm2 電纜 R0= X0= L= 所以 R= = X= = （ 2）運(yùn)輸機(jī) ① 2020kVA移動(dòng)變電站的阻抗 R＝Δ P/（ 3 I2e2）＝ 9700/（ 3 ） = X=10 22U d 9 7 0 0 / 1 0 2 0 0 0??［ （ ） ］ =10 4 .5 9 7 0 0 / 1 0 2 0 0 0??［ （ ） ］ ＝ ②干線阻抗： 150 mm2 電纜 R0= X0= L=所以 R= = X= = ③支線阻抗： 運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾 50 mm2 電纜 R0= X0= L= 所以 R= = X= = 短路電流計(jì)算： 22 (1)破碎機(jī)電機(jī) 端子兩相短路電流 Σ R=++++= Σ X=+++++= Id5(2)=Ue/2 22RX? ?? =1073A (2)運(yùn)輸機(jī)機(jī)尾電機(jī)端子兩相短路電流 Σ R=+++= Σ X=++++= I(2)d=Ue/2 22RX? ?? =1929A 二、工作面 1140V系統(tǒng) 見 10312供電系統(tǒng)圖。 控乳化液泵的 1000kVA移變（ 4）饋出主干線選用一根 50+3 25/3+3 。 Iy=2 138A=276A＞ Ie=2 80=160A 14 控制轉(zhuǎn)載機(jī)和破碎機(jī)的 1000kVA移變（ 4）饋出主干線選擇： （ 1）∑ PN=515kW 平均數(shù)功率因數(shù) cosφ wm取 K 取 1 Iy= K∑ PN/3 UNcosφ wm=1 515/ 3 /控轉(zhuǎn)載機(jī)和破碎機(jī)的 1000kVA 移變（ 4）饋出主干線選用一根 50+3 25/3+3 。 控制工作面運(yùn)輸機(jī)的 2020kVA移變（ 3）饋出主干線選擇： Ie=1400/ 3 =306A Iy＝ 313A＞ Iɡ＝ 304A 滿足要求 2020kVA移變（ 3）饋出主干線選用 150+3 50/3+3 運(yùn)輸機(jī)負(fù)荷支線選用四根 50+3 25/3+3 電纜； Iy=159A＞ Ie=152A 滿足供電要求。 電纜供電； Ifh=313A＞ Ie=312A 滿足供電要求。 六、移動(dòng)變電站負(fù)荷側(cè)電纜選擇與計(jì)算 選擇原則：根據(jù)電壓等級(jí)和長(zhǎng)時(shí)允許工作電流機(jī)械強(qiáng)度選擇電纜截面。 C—— 電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜 C= 所需最小截面 minA =25mm2＜ Ae=95mm2 滿足需要。 下井主電纜的年運(yùn)行小時(shí)，一般取 3000～ 5000h。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 下井主電纜的年運(yùn)行小時(shí)，一般取 3000～ 5000h。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 K 取 1 加權(quán)平均功率因數(shù)取 cosφ wm= Sb=Σ P總 K/cosφ =1400 1/=1750kVA 故 3移動(dòng)變電站選用 KBSGZY2020/6/ S3e=2020kVA＞ S3b=1750kVA 滿足工作需要 4移動(dòng)變電站向功率為 1 250kW 乳化液泵、 200kW 破碎機(jī)和315kW轉(zhuǎn)載機(jī)供電，供電電壓為 3300V,共計(jì)負(fù)荷 765kW。 Kx=+(Pmax/Σ Pe)=+(1300/1620)= 加權(quán)平均功率因數(shù)取 cosφ wm= Sb=Σ PeKx/cosφ wm=1620 故 1移動(dòng)變電站選用 KBSGZY2020/6/ S1e=2020kVA＞ S1b=1784kVA 滿足工作需要 2移動(dòng)變電站向 6部 2 125kW 皮帶機(jī)、 1部 1 75kW 皮帶機(jī)、2 部 ，供電電壓為 1140V，共計(jì)負(fù)荷 1612kW。 三、負(fù)荷統(tǒng)計(jì) 見第一章采區(qū)最大負(fù)荷量統(tǒng)計(jì)表。采用電壓等級(jí)為 3300kV 和 1140kV 兩種。由 103 采區(qū) 2變電所提供兩路6kV電源，其中第一路高壓線路供到一臺(tái) 2020kVA移動(dòng)變電站（供工作面 3300V 采煤機(jī)）和一臺(tái) 1000kVA 移動(dòng)變電站（供破碎機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)和乳化液泵）；另一路高壓線路供到一臺(tái) 1000kVA移動(dòng)變電站（供六部皮帶機(jī)、機(jī)風(fēng)巷絞車系統(tǒng)） 和 一臺(tái) 2020kVA移動(dòng)變電站（供工作面 3300V運(yùn)輸機(jī)等）。 第三章 綜采工作面供電設(shè)計(jì) 計(jì)算說明 8 一、 概述 此綜采工作面以 103 采區(qū)線路最長(zhǎng)、負(fù)荷最大的 10312 工作面做供電設(shè)計(jì)，如 本設(shè)計(jì)合格，則本采區(qū)其它工作面均采用此供電設(shè)計(jì)回采。 C—— 電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜 C= 所需最小截面 minA =＜ Ae=185mm2 滿足需要。 J= A=421/＜ 185mm2 滿足需要 （ 4）、 按熱穩(wěn)定校驗(yàn)電纜截面： 井下中央變電所至 103 采區(qū) 1變電所距離為 3260m， 103采區(qū) 1變電所至 103 采區(qū) 2變電所距離為 1300m，配電電壓為 6kV，中央變電所母線短路容量最大為 ，最小為 。 其主截面為 185mm2， Ifh=445A＞ Iy=421A 滿足需要 （ 3） 按經(jīng)濟(jì)電流密度