【正文】 截面抗剪強度必須滿足下式 : 式中， τ — 面板承受的剪應力 (N/mm2)； V— 面板計算最大剪力 (N)： V=801N； b— 構件的截面寬度 (mm)： b=150mm； hn— 面板厚度 (mm)： hn =15mm； fv— 面板抗剪強度設計值 (N/mm2)： [fv] =； 面板截面受剪應力計算值 ： τ =3801/(2150)=； 面板截面抗剪強度設計值 ： [fv] =； 由于 τ=＜ [fv]=，故 梁側 模板抗剪強度滿足要求！ c、 撓度驗算 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 23 q— 作用在 模板上的側壓力線荷載標準值 : q=； l— 計算跨度 (內楞間距 ): l =150mm； E— 面板材質的彈性模量 : E =6000N/mm2； I— 面板的截面慣性矩 : I =150179。mm ； 經計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ =M/W=20215/5625=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 12N/mm2； 由于 σ= ＜ [f] =12 N/mm2，故 梁側模板 抗彎強度 驗算 滿足要求 ！ b、 面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 其中， V— 面板計算最大剪力 (N)； l— 計算跨度 (豎楞間距 ) ： l=150mm； q— 作用在模板上的側壓力線荷載， q = ； 面板的最大剪力： V= 179。 179。 179。 179。 15/6=5625mm3； M— 面板的最大彎距 (N178。 a 、 強度計算 跨中彎矩計算公式如下 : 其中， W— 面板的凈截面抵抗矩， W =150179。 新澆混凝土對模板側面的壓力 F： F1=244 F2=γH=24=F=min｛ F1 ， F2｝ =C、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。 β2— 混凝土塌落度影響修正系數，當坍落度小于 30mm 時取 ； 50～ 90mm時，取 ； 110～ 150mm時，取 。 β1— 外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取 ，摻具有緩凝作用的外加劑時取 。 V— 混凝土的澆筑速度（ m/h），取 V =。根據現場實測，取 t0=4h。 t0— 新澆混凝土的初凝時間（ h），可按實測確定。 式中： F— 新澆混凝土對模板的最大側壓力（ KN/ m2 ) 。 100mm 木楞 和 48179。 d、 梁底模板參數 梁底 模板 縱向支撐 小楞 根數： 6，間距 97mm；面板厚度 (mm)： 15； 梁底縱向小楞支撐主楞間距 440mm； e、 梁側模板參數 次楞 (水平向 )豎向 間距 (mm)： 150， 根數： 18； 主楞間距為： 600mm； 穿梁螺栓水平 間距 (mm)： 600； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M16； 主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 48179。 ； 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 20 立桿承重連接方式 :立管頂部設置可調節(jié)頂托，通過立管軸心受壓承受煤斗大梁所有荷載 ； b、 荷載參數 模板自重 (kN/m2):；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):； 新澆混凝土側壓力標準值 (kN/m2): ； 傾倒混凝土側壓力 (kN/m2):；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2):； c、 材料參數 48mm100mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設計值 ft=。 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 18 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 19 、 橫 向煤斗大梁 側面支撐驗算 ： A、參數信息 a、 模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(mm):600；梁截面高度 D(mm):2800； 混凝土板厚度 (mm):120； 梁底立桿橫向間距 La(m):400；縱向間距 Lb (mm):480mm；樓板 立桿 橫向 間距 La(m):1200mm； 縱向間距 Lb (mm):1500mm； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(mm):100mm； 立桿步距 h(mm):1500； 梁 底承重立桿橫向間距 Lb(mm)400mm；縱向 (梁跨度方向 )間距 La (mm):480mm；梁支撐架搭設高度 H(mm)： 6620； 承重架支撐形式 :梁底 模板 支撐 主楞 垂直梁 跨度 方向 。 因本工程梁支架高度大于 4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。 50mm 方木，梁底 小橫桿 背楞與梁底模板背楞垂直布置，間距為 440mm，為防止梁澆筑完以后因自重產生下饒，故底模起拱 15mm。 梁底模采用搭設腳手架作為支撐系統(tǒng)， 梁底模板背楞 采用 Ф 48179。 對拉螺桿設置在距梁底模板 100mm高處，水平間距為 600 mm，螺桿規(guī)格為φ 16，對拉螺桿外套 PVC 管，便于拆模后螺桿可抽出， PVC 管的長度與梁截面寬度相等，模板的螺栓孔與對拉螺栓等徑， PVC 管兼做內撐。1 70=48960N=； 由于 N= ＜ [N]=， 故 采用 2M16對拉螺栓強度 驗算 滿足要求 ！ 、 第 2段（柱身高度 ～ 米位置；分段高度為 米） : 框架柱 ～ 米高度段 模板系統(tǒng)除柱箍豎向間距按照 500mm 設置外，其余均與第 1段相同。 對拉螺栓最大容許拉力值 : [N] =2A0fy =2179。 179。 4=對拉螺栓所受的最大拉力 : N=F179。 =； ν — 豎楞最大撓度 (mm)； l— 計算跨度 (柱箍間距 ) ： l =400mm ； E— 豎楞彈性模量 （ N/mm2）： E=105 N/mm2； I— 豎楞截面的慣性矩 (mm4) ： I=98910mm4； 豎楞最大容許撓度： [ν ] =400/250=； 豎楞的最大撓度計算值： ν= 4004/(10010598910) =； 由于ν =＜ [ν ]=，故鋼管豎楞 撓度驗算 滿足要求！ F、 對拉螺栓的計算 計算公式如下 : 式中： N — 對拉螺栓所受的拉力； A— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f — 對拉螺栓的 抗拉強度設計值，取 170 N/mm2； 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 15 查《建筑施工計算手冊》表 811得： 對拉螺栓的型號： M16 對拉螺栓的有效直徑： 對拉螺栓的有效面積： A0=144mm2 柱模板受到水平荷載最大值為： F= + =179。10 ； 式中： σ — 豎楞承受的應力 (N/mm2)； M— 豎楞計算最大彎距 (N178。4 00179。0. 179=； q = (+)/1= kN/m； 豎楞的最大彎距： M =179。 =； 傾倒混凝土側壓力設計值： q2=179。mm) ； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =400mm； q— 作用在豎楞上的線荷載，它包括 : q=鋼管豎楞 計算簡圖 400 400 400 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 14 新澆混凝土側壓力設計值： q1=179。 =； ν — 豎楞最大撓度 (mm)； l— 計算跨度 (柱箍間距 )： l =； E— 豎楞彈性模量 （ N/mm2） ： E = 103 N/mm2； I— 豎楞截面的慣性矩 (mm4)： I=105mm4； 豎楞最大容許撓度 ： [ν] = 400/250 = ； 豎楞的最大撓度計算值 ： ν = 4004/(1009500921600) = ； 由于ν =＜ [ν ]=，故方木豎楞 撓度驗算 滿足要求！ E、豎楞（鋼管）的計算 Ф48mm 力學性能 ：截面抵抗距 W=4121mm3，截面慣性矩 I=98910mm4，彈性模量 E=105 N/mm2，抗彎強度 [f]=215 N/mm2。 100179。4 00 =； 截面抗剪強度必須滿足下式 : 式中： τ — 豎楞截面最大受剪應力 (N/mm2)； V— 豎楞計算最大剪力 (N)： V=； b— 豎楞的截面寬度 (mm)： b=48mm； hn— 豎楞的截面高度 (mm)： hn=48mm； fv— 豎楞的抗剪強度設計值 (N/mm2)： [fv] =； 豎楞截面最大受剪應力計算值： τ =3179。0. 1=； q = (+)/1=； 豎楞的最大剪力： V = 179。 =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 179。mm) ； W— 豎楞的截面抵抗矩 (mm3) ： W =104mm3； f— 豎楞的抗彎強度設計值 (N/mm2) ： [f]=； 豎楞的最大應力計算值： σ=M/W= 120784/38400=； 由于 σ=＜ [f]=12N/mm2， 故 方木豎楞 抗彎強度滿足要求！ b、 抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : 其中， V— 豎楞計算最大 剪力 (N)； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =400mm； q— 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1： 179。4 00179。0. 1=； 方木豎楞 計算簡圖 400 400 400 重慶電力建設總公司 重慶石柱發(fā)電廠新建工程 2號機組 除氧煤倉間工程 施工方案 12 q = (+)/1=； 豎楞的最大彎距： M =179。 =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 179。mm) ； l— 計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q— 作用在豎楞上的線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1： 179。 100 mm方木主要用于保證模板拼縫質量，而不作為模板支撐背楞使用，但為了杜絕在混凝土施工過程中作為保證模板拼縫質量的方木不發(fā)生斷裂進而影響混凝土結構的外觀質量，在施工過程中要求方木 背楞 與相鄰鋼管 背楞 中心間距不得大于100mm，并作如下受力計算： 48mm100mm方木： 截面抵抗距 W=104mm2，截面慣性矩 I=105mm4，彈性模量 E=103 N/mm2，抗彎強度 設計值 [f]=12N/mm2， 抗剪強度設計值 ft=。 本段柱高度為 ，柱箍間距為 400mm，豎楞為大于 3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。179。 ＝； ν — 面板最 大撓度 (mm)；