【正文】 y =(+)*(* +* )* ^2= m 考慮活載不利布置跨中 X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+)*(* )* ^2 = 泊松比：μ＝ 1/5. 考慮活荷載不利組合。 m Asy39。 m Asy= ，實配 8200 (As ＝ ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % My39。 m 考慮活載不利布置跨中 Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+)*(* )* ^2 = m Mx= + = 二、計算結(jié)果： Mx =(+)*(* +* )* ^2 = = ，實配 8140 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系 ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % 5號房間： 一、基本資料： 房間編號： 5 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：鉸支 /鉸支 /鉸支 /固定 / 荷載： 永久荷載標準值： g ＝ kN/m2 可變荷載標準值： q ＝ kN/m2 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 33 計算跨度 Lx = 2500 mm ；計算跨度 Ly = 2300 mm 板厚 H = 100 mm； 砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 =*(* +* )* ^2 = m Asx39。 m Asy= ，實配 8200 (As ＝ ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % Mx39。 m 考慮活載不利布置跨中 Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+)*(* )* ^2 = m Mx= + = 二、計算結(jié)果： Mx =(+)*(* +* )* ^2 = = ，實配 8200 (As ＝ ,可能與鄰跨有關(guān)系 ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % 4號房間： 一、基本資料： 房間編號： 4 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /鉸支 /鉸支 /固定 / 荷載： 永久荷載標準值： g ＝ kN/m2 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 32 可變荷載標準值： q ＝ kN/m2 計算跨度 Lx = 4000 mm ；計算跨度 Ly = 6000 mm 板厚 H = 100 mm； 砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 =*(* +* )* ^2 = m Asx39。 m Asy= ，實配 8200 (As ＝ ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % Mx39。 m 考慮活載不利布置跨中 Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+)*(* )* ^2 = m Mx= + = 二、計算結(jié)果： Mx =(+)*(* +* )* ^2 = 3號房間： 一、基本資料： 房間編號： 3 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /鉸支 /固定 /固定 / 荷載： 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 31 永久荷載標準值： g ＝ kN/m2 可變荷載標準值： q ＝ kN/m2 計算跨度 Lx = 3900 mm ；計算跨度 Ly = 6000 mm 板厚 H = 100 mm； 砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 m My= + = m Asx= ，實配 8200 (As ＝ ) ρ min ＝ % ， ρ ＝ % My =(+)*(* +* )* ^2= m 考慮活載不利布置跨中 X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+)*(* )* ^2 = 泊松比：μ＝ 1/5. 考慮活荷載不利組合。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 。 根據(jù) 混規(guī) 表 注釋 2 ：板類受彎構(gòu)件（不包括 懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級為 400MPa、 500Mpa 的鋼筋時，其最小配筋率應(yīng)允許采用 和 45tyff 的較大值， 故此處板的最小配筋率為1 .4 34 5 0 .1 7 8 %360tyff ??。 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 26 圖 一層樓板編號和邊界條件 二層： 圖 屋面樓板編號和邊界條件 （ *注：圖片中鋸齒段為固支邊界，直線段為簡支邊界） 板厚的確定 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 ： 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 27 由計算簡圖可知，所有板都為雙向板，最大板計算跨度為 4000mm，故板厚可取為 4000 10040mm mm? ，故樓層板厚取為 100mm，屋面板根據(jù)行業(yè)規(guī)定適當放大，取為 120mm。 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 25 計算基本理論 單向板： 為短跨方向的計算長度＝＝0120202020 12181 lplMplM ??? 雙向板（彈性方法計算）： n0 ll ? ， 為短跨方向的計算長度＝表中系數(shù) 01201 lplmM ? 跨中彎矩計算系數(shù)考慮混凝土泊松比ν＝ ，122211 mmmmmm ?? ?? ???? 跨中彎矩荷載取值： g+q/2(四邊固定 )+ q/2(四邊簡支 ) 支座彎矩荷載取值： g+q(四邊固定 )， 3020 0201 ???? hhhh 彎矩設(shè)計值折減情況 : （ 1）中間跨和跨中截面及中間支座截面減少 20%； （ 2）邊跨跨中截面和樓板邊緣起第二支座截面， lb/l0 減少 20%， ≤ lb/l0≤ 減少 10%， lb、 l0分別為垂直和沿樓板邊緣方向的計算跨度； （ 3）角區(qū)格不折減。 === 工況 14 === X+偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx 2 1 41 3300. 41 1 1 17 4050. 17 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 23 X 方向最大位移與層平均位移的比值 : (第 2 層第 1 塔 ) X 方向最大層間位移與平均層間位移的比值 : (第 2 層第 1 塔 ) === 工況 15 === X偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx 2 1 58 3300. 58 1 1 37 4050. 37 === 工況 17 === Y+偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(Y) Ave(Y) Ratio(Y) h JmaxD MaxDy AveDy RatioDy 2 1 44 3300. 44 1 1 22 4050. 22 Y 方向最大位移與層平均位移的比值 : (第 2 層第 1 塔 ) Y 方向最大層間位移與平均層間位移的比值 : (第 2 層第 1 塔 ) === 工況 18 === Y偶然偏心地震作用規(guī)定水平力下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(Y) Ave(Y) Ratio(Y) h JmaxD MaxDy AveDy RatioDy 2 1 41 3300. 58 1 1 19 4050. 19 Y 方向最大位移與層平均位移的比值 : (第 1 層第 1 塔 ) 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 24 Y 方向最大層間位移與平均層間位移的比值 : (第 1 層第 1 塔 ) 分析：位移比主要為了控制結(jié)構(gòu)平面的規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。 結(jié)構(gòu)剪重比 根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范 ： Floor Tower Fx (kN) Vx (分塔剪重比 ) (整層剪重比 (kN)) Mx(kN ? m) Static Fx(kN) (注意 :下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu) ) 2 1 ( %) ( %) 1 1 ( %) ( %) 獨棟別墅畢業(yè)設(shè)計計算書電算版 (PKPM) 22 抗震規(guī)范 ()條要求的 X 向樓層最小剪重比 = % X 方向的有效質(zhì)量系數(shù) : % Floor Tower Fy (kN) Vy (分塔剪重比 ) (整層剪 重比 ) (kN) My (kN? m) Static Fy(kN) (注意 :下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu) ) 2 1 ( %) ( %) 1 1 ( %) ( %) 抗震規(guī)范 ()條要求的 Y 向樓層最小剪重比 = % Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù) : % 分析：剪重比是為了控制樓層的最小地震剪力，確保結(jié)構(gòu)的安全性，計算結(jié)果均大于 %且振型參與系數(shù)大于 90%，說明結(jié)構(gòu)剛度符合要求，所以結(jié)果符合要求。 分析：周期比主要為控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，也是反映抗扭剛度與抗側(cè)剛度的比值的數(shù)值。 2 振型周期分別