【正文】 查教材 P34表 47（不同磨礦條件下最合適的循環(huán)負荷）得循環(huán)負荷 C=350℅. 1317 QCQ ?? == r17=Q17/Q13=350% Q14=Q13+Q17=+= r14=r13+r17=100%+350%=450% Q15=Q14= r15=r14=450% Q16=Q13= r16=r。 篩孔尺寸與第三段破碎機排礦口之比為： Z=12/8=, 查教材 P22 的圖 49（短頭圓錐破碎機閉路破碎產物粒度特性曲線）得 β12+12= 則 β9+12γ9=β8+12γ8+β12+12γ12 =+==℅ 篩分效率采用 E=70℅ 根據篩子的工作條件，查教材 P72 表 512（修正系數 K K K KK K6值）得 K1=,K2=,K3=,K4=,K5=,K6= 所需篩子的有效篩分面積為： F1=Q9/(K1K2K3K4K5K6γq) =(111)= 篩子的幾何面積為： F=F1/=根據計算結果可選用一臺 YA1236 單層圓振篩 負荷率 η=℅ 30 磨礦流程的計算 圖 磨礦流程及編號 設計已知條件：選廠規(guī)模為 3175t/d，中等可碎性礦石，磨礦最終產物粒度為 72%小于 ,磨礦車間工作制度為每天 3班，每班 8小時。 29 篩孔尺寸之半與第二段破碎機排礦口之比為： Z=6/22=，查教材 P21 的圖 46（標準圓錐破碎機破碎產物粒度特性曲線）得 β86= 篩孔尺寸之半與第三段破碎機排礦口之比為： Z=6/8=,查教材 P22 的圖49（短頭圓錐破碎機閉路破碎產物粒度特性曲線）得 β126= 則 β96γ9=β86γ8+β126γ12=+==℅ 粗粒級含量 β9+12γ9=β8+12γ8+β12+12γ12 β8+12中碎產品中大于篩孔尺寸之半的粒級含量。 篩分所需面積 F=Q/(qa) q按給礦機的 1mm篩孔寬的固定條篩單位面積生產能力 （ t/m2hmm） ,查教材 P71 表 510得，當 a=85mm、 E=55℅時 q=hmm 則 F=Q/(qa)=176/(85)= 篩分面積一般根據給礦粒度 dmax計算篩子寬度 B=（ ） Dmax B=3370=1110mm ,取 B=1100mm 篩子長度 L=3B=31100=3300mm 則篩分面積 S=BL=3630000mm2= 負荷率 η=F/S=℅ ② 第二段破碎的預先篩分 采用雙層振動篩，上層篩篩分面積計算公式為： F1=Q/(γq) 28 篩孔尺寸 a=30mm ,查教材 P72 表 511（振動篩單位面積的平均容積生產能力 q值）得 q=γ礦石的假密度， γ=所需篩子的有效篩分面積為： F1=Q/(γq)=176/()=3m2 篩子的幾何面積為： F=F1/= 下層篩篩分面積計算公式為： F2=Q/(γq) 篩孔尺寸 a=12mm,查教材 P72 表 511（振動篩單位面積的平均容積生產能力 q 值）得 V=γ礦石假密度， γ=β530=(β230γ2+β430γ4)/ γ5=（ +） /1=℅ Q=Q5β530=176=所需篩子的有效篩分面積為： F2=Q/(γq)=()= 篩子的幾何面積為： F=F2/=2m2 綜上可得雙層篩的幾何面積應選 F=F1= 根據計算結果可選用一臺 SZZ215003000 雙層自定中心振動篩 負荷率 η=℅ ③ 第三段破碎的檢查篩分 選用振動篩 已知給礦量 Q9=,篩孔尺寸 a=12mm ,查教材 P72 表 511(振動篩單位面積的平均容積生產能力 q 值 )得 q=確定產物 9 中細粒級及粗粒級含量 : 細粒級含量 β96γ9=β86γ8+β126γ12 β86中碎產品中小于篩孔尺寸之半的粒級含量。1750 彈簧標準圓錐破碎機的給礦口 B=250mm 查教材 p68 表 58（中碎與細碎圓錐破碎機破碎比修正系數 K3值）得K3= 則， Q=K1K 2K 3Q 0=198=所需破碎機臺數： n=Q7/Q=，取 1臺 負荷率 η=Q7/nQ=（ 1176） ==58℅ ③ 、細碎設備選擇和計算 根據流程計算初步擬定細碎選用 Φ2200彈簧短頭型圓錐破碎機進行計算該機在標準條件下的生產能力為： Q0=q0e Q0單位排礦口寬度的生產能力。 該機在標準條件下的生產能力為： Q0=q0e Q0單位排礦口寬度的生產能力，查教材 P67 表 51（顎式破碎機 q0 值）得 q0=e排礦口寬度， e=77mm 則 Q0=77=100t/h 經過可碎性，密度，粒度校正后的生產能力為： Q=K1K 2K 3Q 0 其中，查教材 P68 表 56（礦石可碎性系數 K1值）得 K1=（中等可碎性礦石） K2=γ/=給礦最大粒度 Dmax與給礦口寬度 B之比 a=Dmax／ B=580／ 900= 查教材P68 表 57得 K3= 則， Q=K1K 2K 3Q 0=100=176t/h 所需破碎機臺數： n=Q3/Q=157/176= 臺 取 1 臺 26 負荷率 η=Q3/nQ=157/(1176)=℅ ② 、中碎設備選擇和計算 根據流程計算初步擬定中碎選用 Φ1750彈簧標準圓錐破碎機進行計算。 篩孔尺寸與排礦口之比為 30/110= 查教材 P21的圖 45（標準圓錐破碎機破碎產物粒度特性曲線）得 β430= 則 β530=β130 1E +β430 4? =+= ③ 、細碎作業(yè) 3 1 21313 1 29911 )EQ( ?? ?? 3 1 21313 1 2911 )EQ( ?? ?? ??312133129113 E )E(1 ? ? ? ? 9 0 7 6 ? ??? =(t/h) ??? =% 1312 ?? (t/h) ?? 1312 ?? % ??? 13910 Q 176+=(t/h) ??? 13910 ??? 100+=(%) 176 111 ?? （ t/h） 25 111 ?? ? =100% 式中 1213?? 中碎產品中小于 12mm的粒級含量 . 篩孔尺寸與第二段破碎機排礦口之比為 12/8= 查教材 P21的圖 46（標準圓錐破碎機破碎產物粒度特性曲線）得 1213?? ==68% 129?? 細碎產物 9 中小于 12mm的粒級含量。 305?? =β130 1E +β430 4? β130原礦中小于 30mm的粒級含量。 3a =12d =10=12mm 12e =8mm 3E =65% (7) 計算各產物的產率和重量 ① 、粗碎作業(yè) 1Q =176t/h 1? =100% 2Q = 1Q β1120 1E =17660%=19t/h 2? = 2Q / 1Q =% 213 Q ? =17619=157t/h 3? = 3Q / 1Q =% 34 ? =157t/h 34 ??? =% 15 ? =176t/h 15 ??? =100% 式中 β1120原礦中小于 120mm的粒級含量。礦石假密度為 ,中等可碎性礦石，破碎車間工作制度為每天 3班，每班 6小時。主廠房的日生產能力由設計任務書給出為 3175 噸；因為破碎車間沒有手選、洗礦（脫泥）作業(yè)，所以破碎車間的日生產能力與主廠房的日生產能力相同，均為 3175 噸；精礦車間的日生產能力為主廠房日生產能力乘精礦產率，即鉛為 3175%= 噸，鋅為 3175%= 噸。 精礦脫水車間，一般和主廠房一致，其工作制度為全年工作 330 天，一天工作三班，每班 8小時。 磨礦車間、選別車間是選礦廠的主體車間，通稱為主廠房。根據選礦廠車間性質及原礦運輸工作制度確定選礦廠各車間的工作制度。 設計的總的工藝流程如圖 所示。浮選采用優(yōu)先浮工藝，原礦中鉛品位為 %、鋅品位為 %，鉛精礦品位為70%、回收率為 91%，鋅精礦品位為 45%、回收率為 92%。破碎采用三段一閉路流程，原礦最大粒度為 580mm，最終破碎粒度為 14mm。所以，脫水選用兩段脫水流程，如圖 所示。根據市場預測、綜合經濟分析及資源的綜合利用確定產品方案為鉛精礦、鋅精礦。 18 圖 浮選流程圖 （ 7）產品方案的確定 產品方案是指研究和確定選礦廠生產的精礦種類，精礦規(guī)格，精礦質量等問題。 綜上可得，全優(yōu)先浮選的優(yōu)點有： a、解決了因受礦石性質的自身限制及工藝流程的客觀影響； b、適合于 寶山 鉛鋅礦礦石變化帶來的影響； c、適應現(xiàn)有磨礦細度； d、減少了石灰用量，降 低了 pH值； e、大量減少了裝機容量； f、簡化了操作； g、流程簡單； h、鉛鋅主產品的質量和回收率全面優(yōu)于同期等可浮流程指標 經過以上的分析，全優(yōu)先浮選流程具有許多優(yōu)點，是較合理工藝流程之一。解決了因受礦石性質的自身限制及工藝流程的客觀影響，在浮選作業(yè)前添加 pH調整劑及抑制劑，使得鉛快速浮選，達到鉛鋅的有效分離。 (6)、全優(yōu)先浮選（ ） 17 等可浮暴露了其固有的浮選時間長、占用浮選機多的缺陷，況且中深部主要采場顯示： 寶山 鉛鋅礦深部礦體含硫量高， 50%以上的采場為弱酸性礦石，等可浮不適宜該礦石選別。 缺點： a、鉛鋅混選中上浮的鋁全部損失于鋅精礦中，造成鉛混選作業(yè)回收率造低。不過它的選礦油藥消耗，尤其是氧化物消耗大大超過其它三種工藝流程。 300 克 /噸。 ，比一段磨礦全浮低 元 /噸。 (2)、一段磨礦部分混浮流程（ ） ① 、生產指標 表 一段磨礦部分混浮生產指標 產品 品位（ %） 回收率（ %） Pb Zn S Kpb Knz Ks 尾礦 / 原礦 / ② 、評價 14 優(yōu)點： ，生產指標平均鉛回收率 %，鋅回收率%。 缺點： ，抑制劑消耗量較多，其用量隨全浮階段的藥劑，尤其是硫酸銅用量增多而隨之增高； ，既易造成鉛精礦質量低，同時降低鉛的作業(yè)效果。加上兩段磨礦給操作帶來困難（藥劑添加），且藥劑消耗也多，故改為部分混合浮選流程。小型閉路實驗結果見表 。 寶山 鉛鋅礦選礦廠于 1958 年建礦， 1967 年 1月選廠投產，從投產到現(xiàn)在選礦工藝流程共經過了六次變革： 兩段磨礦全浮（ ）， 一段磨礦部分混浮流程（ ）， 一段磨礦全浮流程（ ），一段磨礦等可浮流程（ ）， 一段磨礦等可浮尾礦鋅優(yōu)選流程（ ）， 全優(yōu)先浮選（ ）。它選擇得是否正確，關系到選礦廠能否選出合格精礦和能否給選礦廠帶來最大的經濟效益。因此，在磨礦時應采用檢查分級。根據寶山 鉛鋅礦現(xiàn)場生產實踐，確定設計的磨礦細度為 72℅（ 6772℅）小于 ，因此，應采用一段磨礦。