【正文】 m 代入公式得 163 ∴ M3 0 支座反力 9215kN 9215kN 5169kN 剪力 QA 9215kNQB 左 QB 右 QC 左 5169kN 應(yīng)組合 計算出各種組合狀況下縱梁的跨中和支座處的彎矩剪力支座反力 一．承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合 6 式中結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取 10 永久作用標準值 永久作用效應(yīng)系 數(shù)為永久作用效應(yīng)當有多個永久作用時應(yīng)對其作用效應(yīng)進行疊加 永久作用分項系數(shù)取 12 主導可變作用標準值 主導可變作用效應(yīng)系數(shù)為主導可變作用效應(yīng)取值應(yīng)大于其他任何一個可變作用的效應(yīng) 主導可變作用分項系數(shù)取 15 可變作用組合系數(shù)取 07 第 i 個非主導可變作用的標準值 第 i 個非主導可變作用效應(yīng)系數(shù)為第 i 個非主導可變作用效應(yīng) 第 i 個非主導可變作用分項系數(shù) 支座反力 R1 10 12[9313146752437711762]1510196807[153133149215] 267032 KN R1 10 12[1234418607 198267975]153606407[152021214 9215 ] 85188 KN R1 10 12[931314675 252911762]1510196807[15313314 6169 ] 219668 KN 剪力 QA 右 10 12 [931314675173771262]15 313307 14 9215 107178 KN QB 左 10 12 [90627513173771262]15 100107 [15 30032149215] 66338 KN QB 右 10 12 [328211094372039337]15 10196807 15 1001 149973 KN QB 右 10 12 [93131467577791262]15 3003207 [15 31331430032] 24113 KN 配筋 參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ 26798 按照雙筋截面進行配筋計算以構(gòu)件內(nèi)力彎矩的最大值進行計算應(yīng)滿足最小配筋率如果不滿足則按最小配筋率進行配筋 抗 彎抗剪抗扭抗壓抗沖切根據(jù)各構(gòu)件的規(guī)定分別計算 配筋計算 受力筋采用 III 級熱軋鋼筋 360Nmm2 鑒別 T 形梁所屬情況 滿足要求 故取 1000 1920 00015 2880mm225 2945mm2 使用期下邊受拉 取 a 80mm 鑒別 T 形梁所屬情況 滿足要求 故取 1000 1920 00015 2880mm225 2945mm2 施工期配筋 受力筋采用 III 級熱軋鋼筋 360Nmm2 因彎矩較大估計將配置雙排筋取 a 80mm 鑒別 T 形梁所屬情況 鑒別 T 形梁所屬情況 滿足要求 故取 1000 1420 00015 2130mm222 2281mm2 算 參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ 267983356576465 故截面尺寸滿足抗剪條件 選用φ 8＠ 100 箍筋 滿足要求 64 基樁設(shè)計 主要參考《港口工程樁基規(guī)范》 JTJ25498 和《港口工程樁基規(guī)范》 JTJ25498 局部修訂 局部修訂主要針對的是水平承載力驗算只考慮承載能力極限狀態(tài)下持久狀況作用效應(yīng)的持久組合內(nèi)容包括垂向承載力樁身內(nèi)力計算 則 樁身內(nèi)力計算采用假想嵌固點法按平面剛架計算僅計算持久狀況短暫狀況與持久狀況相比 內(nèi)力較小不起控制作用故可不作計算 數(shù) 包括樁的自由長度受彎長度假想嵌固點深度水平地基反力系數(shù)等 圖 630 經(jīng)計算得 L1 141m L2 139m L3 1235m L4 1257m L5 1009m 析 基樁上作用的永久作用和可變作用持久狀況 永久作用主要是結(jié)構(gòu)自重包括預(yù)制橫梁 25kPa 現(xiàn)澆接頭 25kPa 面層 24kPa預(yù)制面板 25kPa 縱梁 25kPa 傳來的支座反力靠船構(gòu)件 25kPa 等 可變作用船舶荷載 主要是撞擊力和系纜力 堆貨均布荷載荷載拖掛車荷載等 應(yīng)計算 持久 狀況永久作用和可變作用產(chǎn)生的內(nèi)力主要計算樁的豎向承載力及在吊運時在樁自重作用下產(chǎn)生的內(nèi)力 一吊樁內(nèi)力計算 樁長 L m 兩端各有 2m 實心段的空心方樁采用四點吊 吊立時 61 式中 M 最大彎矩設(shè)計值 q 250264 kNm M 11001371266452 242kNm 水平吊運時 62 式中 M 最大彎矩設(shè)計值 q 250264 kNm M 001126131272346492 2745kNm 二錘擊沉樁拉應(yīng)力計算 錘擊沉樁拉應(yīng)力標準值應(yīng)遵照樁基規(guī)范 有關(guān)規(guī)定并根據(jù)工程的具體情況及所選錘型等情況綜合考慮去打樁拉應(yīng)力標準值 90MPa 故錘擊沉樁時產(chǎn)生的最大拉力為 PL 90 103 0264 2376kN 致謝 經(jīng)過半年的忙碌和工作本次畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲通過此次畢業(yè)設(shè)計彌補了以前學習過程當中很多的不足作為一個本科生的畢業(yè)設(shè)計由于經(jīng)驗的匱乏難免有許多考慮不周全的地方如果沒 有李琳老師的督促指導以及一起工作的同學們的支持想要完成這個設(shè)計是難以想象的 其次還要感謝大學四年來教過我的所有老師是他們幫我打下專業(yè)知識的基礎(chǔ)同時還要感謝我所有的同學們正是因為有了你們的支持和鼓勵我才能克服一個一個的困難和疑惑直至此次畢業(yè)設(shè)計的順利完成 再次感謝 xx 城市建設(shè)學院為我提供了良好的學習條件以及四年來對我的大力栽培 最后向我的父親母親致謝感謝他們的養(yǎng)育之恩感謝他們對我的理解與支持 參考及設(shè)計規(guī)范 中華人民共和國行業(yè)標準海港總平面設(shè)計規(guī)范 JTJ21199 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè) 標準港口工程荷載規(guī)范 JTJ21598 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè)標準海港水文規(guī)范 JTJ 21398 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè)標準重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范 JTJ29098 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè)標準高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范 JTJ29198 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè)標準防波堤設(shè)計與施工規(guī)范 JTJ29898 北京人民交通出版社 中華人民 共和國行 業(yè)標準 港口及 航道護岸 工程設(shè) 計與施 工規(guī)范 JTJ3002021 北京人民交通出版社 中華人民共 和國行業(yè)標準板樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范 JTJ29298 北京人民交通出版社 中華人民共和國行業(yè)標準港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ26798 北京人民交通出版社 [10]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程地基規(guī)范 JTJ25098 北京人民交通出版社 [11]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ 28399 北京人民交通出版社 [12]中華人民共和國行業(yè)標準海港工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范 JTJ 2752021 北京人民交通出版社 [13]中華人民共和國行業(yè)標準水運工程抗震設(shè)計規(guī)范 JTJ22598 北京人民交通出版社 [14]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程環(huán)境保護設(shè)計規(guī)范 JTJ23194 北京人民交通出版社 [15]中華人民共和國行業(yè)標準裝卸油品碼頭防火設(shè)計規(guī)范 JTJ23799 北京人民交通出版社 [16]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程地質(zhì)勘察規(guī)范 JTJ24097 北京人民交通出版社 [17]中華 人民 共和 國行 業(yè)標 準港 口工 程灌 注樁 設(shè)計與 施工 規(guī)程 JTJ2482021 北京人民交通出版社 [18]中華 人民 共和 國行 業(yè)標 準港 口工 程嵌 巖樁 設(shè)計與 施工 規(guī)程 JTJ2852021 北京人民交通出版社 [19]中華 人民 共和 國行 業(yè)標 準開 敞式 碼頭 設(shè)計 與施工 技術(shù) 規(guī)程 JTJ2952021 北京人民交通出版社 [20]中華人民共和國行業(yè)標準碼頭附屬設(shè)施技術(shù)規(guī)范 JTJ2972021 北京人民交通出版社 [21]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程樁基動力檢測規(guī)程 JTJ2492021 北京人民交通出版社 [22]中華人民共和國行業(yè)標準港口工程質(zhì)量檢驗評定標準 JTJ22198 北京人民交通出版社 [23]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院海港工程設(shè)計手冊上冊北京人民交通出版社 1994 [24]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院海港工程設(shè)計手冊中冊北京人民交通出版社 1994 [25]交通部第一航務(wù)工程勘查設(shè)計院海港工程設(shè)計手冊下冊北京人民交通出版社 1994 [26]xx 大學出版社 2021[27]韓理安．港口水工建筑物第二版．北京人民交通出版社 2021 美國和其他包括 1989年 Loma Prieta 加州和 1995 年神戶日本影響了大廈橋梁港口設(shè)施和其他結(jié)構(gòu)震動桌測試的個案歷史 1g 和離心機顯露了現(xiàn)象的重要并且突出了它的復(fù)雜它根本上是運動學土壤結(jié)構(gòu)互作用處理介入的和基礎(chǔ)永久變形深基礎(chǔ)和結(jié)構(gòu)地面的側(cè)向永久 位移 Hamada 和 ORourke 1992 年 ORourke 和Hamada 1992 年 Tokimatst 等 1996 年 Dobry 和 Abdoun 2021 。 cosα n 1 叉樁支座的剛性系數(shù) α mα m′叉樁中兩根樁軸線與垂線的夾角176。 m 配筋 參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ 26798 抗彎抗剪抗扭抗壓抗沖切對于板而言主 要是流動作業(yè)機械的局部輪壓雙向板抗沖切承載力參考高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范 JTJ 29198根據(jù)各構(gòu)件的規(guī)定分別計算 一受沖切承載力計算見圖 6 圖 6 沖切承載力簡圖 a1 0b1 m FLn 6 式中 11ξ 07 ft 165MPaC35 混凝土 h0 500－ 50－ 10 440mm μ m 3300800 2＋ 4 440 9960mm FLn 07 15 9960 440 460152 kN＞ Ft 二吊環(huán)內(nèi)力計算 單個吊環(huán)鋼筋截面面積可按下式計算 6 式中 F 構(gòu)件的總重力設(shè)計值Ⅱ級鋼筋抗拉強度設(shè)計值 n 吊環(huán)數(shù)當一個構(gòu)件設(shè)由四個吊環(huán)時按三個受力計算 251036805 408850N MPan 3 所以有 mm2 故吊環(huán)直徑 mm故取 mm吊環(huán)在構(gòu)件表面上的外露高度及吊環(huán)內(nèi)徑尺寸見圖 6 圖 6 由于該工程采用面板厚為 500mm 故構(gòu)件的錨固深度不能滿足上述要求所以在 預(yù)埋構(gòu)件時將吊環(huán)焊接在面板的受力筋上 三配筋計算 9136KNm 12619KNm 混凝土選 C35 175MPa 計算高度 500－ 40 460mm 受力鋼筋選用熱軋二級鋼筋 310MPa 面板寬度取 1m 進行計算 板跨中正彎矩 計算此時設(shè) 004 00 0518 所以 mm2 0 015％ 故取 104153mm2 查表選 14＠ 140 1100mm2 板跨中正彎矩 計算此時設(shè) 004 00346 0518 所以 mm2 0 015％ 故取 mm2 查表選 14＠ 170 板跨彎矩 計算此時設(shè) 00 00253 0518 所以 mm2 015％ 故取 015％ 1000 450 675mm214＠ 200 770mm2 板跨彎矩 計算此時設(shè) 004 00346 0518 所以 mm2 0 015％ 故取 mm2 14＠ 170 906 算 參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ 267983356576465 驗算面板裂縫寬度 6 式中構(gòu)件受力特征系數(shù)取 10 鋼 筋表面形狀影響系數(shù)取 14 荷載長期效應(yīng)組合或重復(fù)荷載影響系數(shù)取 15 c 最外排縱向受拉鋼筋的保護層厚度取 20mm d 受拉鋼筋直徑取 14mm 縱向受拉鋼筋的有效配筋率 取 0024