【正文】 21 表34 管線設(shè)計計算及選型結(jié)果管線原料氣進塔管線原料氣出塔管線再生氣進塔管線再生氣出爐管線再生氣出塔管線再生氣進分離器管線再生氣出分離器氣相管線再生氣出分離器液相管線流體介質(zhì)天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣天然氣水基礎(chǔ)數(shù)據(jù)設(shè)計溫度，℃505050250250505050設(shè)計壓力，Mpa55555555工況下的輸量，m3/s經(jīng)濟流速，m/s101010101010101計算數(shù)據(jù)計算管線內(nèi)徑,mm1771785780755757計算管線壁厚，mm計算管線外徑，mm選型結(jié)果選取管線外徑，mm19019060898960608選取管線壁厚，mm7744管線規(guī)格Φ1907Φ1907Φ60Φ894Φ894Φ60Φ60Φ10管線材質(zhì)無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20無縫鋼管20實際流速，m/s目 錄1 概述 1 設(shè)計要求 1 設(shè)計范圍 1 設(shè)計原則 1 氣質(zhì)工況及處理規(guī)模 2 分子篩脫水工藝流程 2 流程選擇 2 3 遵循的主要標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范 42工藝參數(shù)及設(shè)備選型 4 工藝參數(shù)優(yōu)選 4 物料平衡表 6 7 7 8 工藝流程 9 9 再生氣分離器的選型 10 11 11 材料設(shè)備表 13 計算書 2 吸附計算 2 吸附器直徑計算 2 吸附器高徑比計算 3 吸附傳質(zhì)區(qū)長度hz的計算 3 吸附劑的有效吸附容量校核 4 轉(zhuǎn)效點計算 4 吸附塔壓力降計算 5 吸附器安全閥的計算 5 吸附塔的壁厚計算及選型 8 吸附塔壁厚計算 8 分子篩吸附塔的壁厚校核 裙座選型計算 8 應(yīng)力校核 10 質(zhì)量估算 10 再生計算 11 再生熱負(fù)荷計算 11 再生氣量計算 12 冷卻氣量計算 13 熱油導(dǎo)熱工藝計算及設(shè)備選型 14 導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)設(shè)計負(fù)荷計算 14 導(dǎo)熱油系統(tǒng)總循環(huán)油量計算 14 導(dǎo)熱油的輸送 15 燃料氣量 15 粉塵過濾器 15 再生氣分離器 16 管線計算 18。則可根據(jù)《無縫鋼管尺寸、外形、重量及允許偏差》（GB/T 173952008）選擇較為合適的無縫鋼管外徑及標(biāo)準(zhǔn)壁厚。輸液體管徑的確定： () 式中：d ——輸送汽油管道管徑，m； Q ——汽油輸送量，m3/s； v ——汽油的經(jīng)濟流速，m/s。根據(jù)《油氣集輸設(shè)計規(guī)范》（GB 503502005）計算管線內(nèi)徑： () 式中：v ——輸氣管氣體流速，本設(shè)計取10m/s； ——輸氣管氣體流量，m3/s； d ——輸氣管管徑,m。s工況下氣體的壓縮因子型式立式重力式計算值f根據(jù)HGT216181998《絲網(wǎng)除沫器》對捕霧器進行選型，選擇捕霧器厚度150mm。m/sm/s捕霧器的面積應(yīng)為S=q/υ，其中q為操作條件下氣體的流量。s；K1——立式分離器修正系數(shù)，一般取K1=；查得:f=54。（Re2），在通過查圖得出f值。表32 粉塵過濾器規(guī)格設(shè)備名稱工藝參數(shù)及幾何尺寸粉塵過濾器工作溫度，℃30工作壓力，kPa4500氣體體積流量，m3/h過濾精度，μm5過濾器計算截面積，m2過濾器選用外徑，mm300過濾器型號SBFQ 再生氣分離器根據(jù)《油氣集輸設(shè)計規(guī)范》（GB503502005），立式重力分離器的直徑可按以下公式進行計算： ()式中 D——分離器內(nèi)徑，m； qv——標(biāo)準(zhǔn)參比條件下氣體流量，m3/h； T——操作溫度，K； Z——氣體壓縮因子； P——操作壓力（絕），MPa； Wo——液滴沉降速度，m/s，； g——重力加速度，g=； dL——液滴直徑，取為100106m； ρL——液體的密度，Kg/m3； ρG——氣體在操作條件下的密度，Kg/m3； f——阻力系數(shù)。具有結(jié)構(gòu)先進、除塵效率高、操作維護方便等優(yōu)點。SBFQ型氣體過濾器是一種新型、高效氣體除塵設(shè)備，廣泛用于石油、天然氣工業(yè)部門一般含塵量的氣體主管線和旁通管。 kg/h 粉塵過濾器粉塵過濾器用于濾掉天然氣中攜帶的分子篩粉末，流程中兩個過濾器并聯(lián)使用。~3m/s，此設(shè)計中取導(dǎo)熱油流速為3m/s。3600/(300)= kg取10%的裕量，則G= kg/h，300℃密度ρ=845 kg/m則循環(huán)量： V= 導(dǎo)熱油的輸送導(dǎo)熱油爐的流速，國外文獻推薦為2~4m/s。 導(dǎo)熱油系統(tǒng)總循環(huán)油量計算 () 式中 G—導(dǎo)熱油的總循環(huán)量，kg/h； Q——導(dǎo)熱油爐的額定熱功率，kJ/h； t1—導(dǎo)熱油供油溫度，℃； t2—導(dǎo)熱油回油溫度，℃； c1—導(dǎo)熱油在t1溫度時的比熱，kJ/(kg.℃)，設(shè)計時一般取C= kJ/(kg.℃)； c2—導(dǎo)熱油在t2溫度時的比熱，kJ/(kg.℃) ，設(shè)計時一般取C= kJ/(kg.℃)。 kJ/h ()式中 Q—導(dǎo)熱油加熱站的設(shè)計負(fù)荷，kJ/h； Q1—用戶的用熱量（這里指再生氣用熱量），kJ/h； △q—導(dǎo)熱油供熱系統(tǒng)的熱損失，一般可取用戶用熱量的3～5%。 熱油導(dǎo)熱工藝計算及設(shè)備選型 導(dǎo)熱油加熱系統(tǒng)設(shè)計負(fù)荷計算設(shè)進加熱爐干氣溫度30 ℃，出加熱爐氣體溫度比進吸附器溫度再高15 ℃，即275 ℃，4500 kPa的熱焓為3780 kJ/kg，在30 ℃、4500 kPa的熱焓為4448 kJ/kg。 00762003《天然氣脫水設(shè)計規(guī)范》介紹，床層不能有任何摩擦和振動，所以吸附與再生進行切換時應(yīng)控制升壓與泄壓速度， MPa/min。 冷吹氣量和熱吹氣量不等。 冷卻氣所需面積效核：冷卻氣4500kPa，30℃ kg/m3，加熱氣允許質(zhì)量流量： kg/（m2而出口平均溫度 ℃,壓力4500 kPa，其熱焓為4193 kJ/kg。 冷卻氣量計算將床層溫度自230℃冷卻到30℃，則冷卻熱負(fù)荷如下： kJ kJ kJ 加上10％的裕量： kJ ，每小時移去熱量kJ/h。 加熱氣所需面積效核：再生加熱氣4500kPa，260℃下的ρg=，加熱氣允許質(zhì)量流量： kg/（m2再生氣在260℃、4500kPa的熱焓：3826kJ/kg。再生熱負(fù)荷計算如下：再生加熱所需的熱量為Q，則： ()式中 Q1——加熱分子篩的熱量，kJ； Q2——加熱吸附器本身（鋼材）的熱量，kJ； Q3——脫附吸附水的熱量，kJ； Q4——加熱鋪墊的瓷球的熱量，kJ?！妫?質(zhì)量估算根據(jù)初步估計計算（附件包括梯子平臺預(yù)焊件、對焊鋼法蘭、加厚接管、垂直吊蓋對焊法蘭人孔、不銹鋼絲、絲網(wǎng)、柵板、支持圈、支持板等）圓筒有效高度的質(zhì)量計算： () 封頭質(zhì)量：2m=附件質(zhì)量：m=（圓筒質(zhì)量+封頭質(zhì)量+裙座質(zhì)量）=裙座質(zhì)量： （） 鋼材總質(zhì)量為：m1=分子篩質(zhì)量計算： 瓷球重量計算：床層上下各鋪200mm瓷球，瓷球堆密度2500kg/m3 再生計算 再生熱負(fù)荷計算用貧干氣加熱，進吸附器溫度260 ℃，分子篩床層吸附終了后溫度=35 ℃(即床層溫升5 ℃)，再生加熱氣出吸附器溫度200 ℃，床層再生溫度是，預(yù)先計算在230 ℃時， kJ/（kg進氣口設(shè)置在設(shè)備的頂部，為使進氣分布均勻，在進口