【正文】 39。2009.[18] 何銘新 [M].北京：高等教育與出版社，2004.致謝本人設(shè)計期間都是在高偉老師的指導(dǎo)下計算繪制完成的，高偉老師細(xì)心負(fù)責(zé)，學(xué)識淵博，在老師的指導(dǎo)下，我學(xué)到了很多東西，并對設(shè)計知識有了更完整的掌握?，F(xiàn)今的社會，人們越來越追求動力性，操縱穩(wěn)定性，使得運動型轎車擁有了廣闊市場，運動型轎車驅(qū)動橋的需求相應(yīng)的也增大了。但由于某些數(shù)據(jù)不知道，也很難查到相關(guān)資料，在沒條件的情況下創(chuàng)造條件解決問題，采用取極限的方法是驅(qū)動橋滿足在極限條件下的強度要求，因而驅(qū)動橋可能會比較重，而達(dá)不到輕量化的要求。m所以可根據(jù)式（58），（59）計算出在板簧座附近危險斷面的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力分別為 = MPa =92 MPa由于橋殼的許用彎曲應(yīng)力[]為300～500 MPa，許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力[]為150～400 MPa，所以該設(shè)計的橋殼滿足這種條件下的強度要求。m == N可求得緊急制動時橋殼在兩鋼板彈簧座之間的垂向彎矩及水平方向的彎矩分別為 （510） = （511）式中 ，——見式（51）下的說明； ——汽車制動時的質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)，計算后驅(qū)動橋時1； ——驅(qū)動車輪與路面的附著系數(shù)，～。根據(jù)上式可以計算得= MPa = MPa由于橋殼的許用彎曲應(yīng)力[]為300～500 MPa，許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力[]為150～400MPa，所以該設(shè)計的橋殼滿足這種條件下的強度要求。根據(jù)上式可計算得= Nm (57) 式中 ——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，在此為155Nm （56）所以根據(jù)上式=根據(jù)上式== N根據(jù)上式 MPa 汽車以最大牽引力行駛時的橋殼強度計算作用在左右驅(qū)動車輪的轉(zhuǎn)矩所引起的地面對驅(qū)動車輪的最大切向反作用力共為 N （54）根據(jù)上式可計算得=此時后驅(qū)動橋橋殼在左、右板簧座之間的垂向彎矩為 N根據(jù)上式橋殼的靜彎曲應(yīng)力= 在不平路面沖擊載荷作用下的橋殼強度計算當(dāng)汽車高速行駛于不平路面上時，橋殼不但承受靜止?fàn)顟B(tài)下那部分載荷外而且承受附加的沖擊載荷。m而靜彎曲應(yīng)力則為 MPa （52）式中 ——見（51）； ——危險斷面處（鋼板彈簧座附近）橋殼的垂向彎曲截面系數(shù)，具體見下：關(guān)于橋殼在板簧座附近的危險斷面的形狀，主要由橋殼的制造工藝和結(jié)構(gòu)形式來確定，在此采用圓形管狀。橋殼的危險斷面通常在鋼板彈簧座附近。 橋殼按靜載荷計算時，在其兩鋼板彈簧座之間的彎矩為 N只要在這三種載荷計算工況下橋殼的強度特征得到保證，就認(rèn)為該橋殼在汽車各種行駛條件下是可靠的。選用鋼板沖壓焊接整體式橋殼。整體是橋殼有，鑄造整體是橋殼，鋼板沖壓焊接整體橋殼，鋼管擴張成形整體式橋殼。 橋殼的結(jié)構(gòu)形式橋殼有可分式橋殼與整體式橋殼兩種，可分式橋殼制造工藝簡單、主減速器軸承支撐剛度好但裝配、調(diào)整及維修都很不方便，現(xiàn)已很少采用。第六章 驅(qū)動橋殼的設(shè)計驅(qū)動橋殼的主要功用是支承汽車質(zhì)量，并承受有車輪傳來的路面反力和反力矩，并經(jīng)懸架傳給車身，它同時又是主減速器，差速器和半軸的裝配體。GPa106kgf/cm2GPa105kgf/cm2灰鑄鐵118～126～球墨鑄鐵173碳鋼、合金鋼206鑄鋼202 半軸材料選擇，與熱處理半軸多采用含鉻的中碳合金鋼制造，40MnB是我國研制出的新鋼種，作為半軸材料效果很好。/m，以上計算均滿足要求。m；——半軸花鍵的外徑，mm，在此取30mm； ——相配花鍵孔內(nèi)徑，mm，在此取25mm； ——花鍵齒數(shù)；在此取14； ——花鍵工作長度，mm，在此取35mm； ——花鍵齒寬，mm，； ——載荷分布的不均勻系數(shù)，； ——半軸長度，； G——材料的剪切彈性模量， MPa； J——半軸橫截面的極慣性矩，mm；根據(jù)上式可計算得== MPa == MPa =176。半軸花鍵的剪切應(yīng)力為 MPa (44)半軸花鍵的擠壓應(yīng)力為 MPa （45）半軸的最大扭轉(zhuǎn)角為 （46）式中 ——半軸承受的最大轉(zhuǎn)矩，Nm 半浮式半軸的桿部直徑的初選～，半軸扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力可取[]=490～588M =[] （43）～，根據(jù)強度要求在此取30mm。上參數(shù)見式（21）（22）下的說明。根據(jù)上式= N 若按發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩計算，即 （42）式中 ——差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，； ——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，N 半浮式半軸計算載荷的確定本設(shè)計半軸只校核扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，其計算轉(zhuǎn)矩可有求得，其中，的計算，可根據(jù)以下方法計算，并取兩者中的較小值。第五章 驅(qū)動半軸的設(shè)計 驅(qū)動車輪的傳動裝置位于汽車傳動系的末端，其功用是將轉(zhuǎn)矩由差速器的半軸齒輪傳給驅(qū)動車輪。輪齒彎曲強度為 = MPa (34) 式中 ——差速器一個行星輪傳遞給一個半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，其計算式； ——差速器的行星齒輪數(shù)； ——半軸齒輪齒數(shù)； 、——見式（211）下的說明； ——計算汽車差速器齒輪彎曲應(yīng)力用的綜合系數(shù)，由圖31可查得=節(jié)錐距= 得 b=(～)== mm圖32 彎曲計算用綜合系數(shù)根據(jù)上式== MPa〈980 MPa== MPa〈210 MPa所以，差速器齒輪滿足彎曲強度要求。=176。=176。 =176。=15徑向間隙==+=16齒根角=。==14齒根高=。9節(jié)圓直徑； 10節(jié)錐角，=176。b≤10m5工作齒高=6全齒高 mm7壓力角176。m； ——行星齒輪的數(shù)目；在此為2； ——行星齒輪支承面中點至錐頂?shù)木嚯x，mm，≈，d為半軸齒輪齒面寬中點處的直徑，而d≈； ——支承面的許用擠壓應(yīng)力，在此取98 MPa。6. 行星齒輪安裝孔的直徑及其深度L行星齒輪的安裝孔的直徑與行星齒輪軸的名義尺寸相同，而行星齒輪的安裝孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度，通常取： （33）式中 ——差速器傳遞的轉(zhuǎn)矩，N176。再按下式初步求出圓錐齒輪大端端面模數(shù)m m====由于強度的要求在此取m=4mm得=40mm =417=68mm目前，176。 =90176。在此=10，=17 滿足以上要求。半軸齒輪的齒數(shù)采用14～25，大多數(shù)汽車的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比/～。應(yīng)使行星齒輪的齒數(shù)盡量少，這樣可以獲得較大的模數(shù)，從而使齒輪有較高的強度。m。 差速器齒輪的基本參數(shù)的選擇轎車多采用兩個行星齒輪。由于它具有工作平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)簡單、制造方便、在公路汽車上使用也很可靠等優(yōu)點，因而廣泛用于各類車輛上。差速器有多種形式，在此設(shè)計普通對稱式圓錐行星齒輪差速器。此節(jié)計算內(nèi)容參考了《汽車車橋設(shè)計》[5]和《汽車設(shè)計》[8]關(guān)于主減速器的有關(guān)計算。軸承C，D均采用7210E， ,，Y=（3）對于軸承C，軸向力A=2882N，徑向力R=，并且=〉e，所以Q==(＋2882)= s==10s=11554 h 〉所以軸承C滿足使用要求。e=,Y=, 在此徑向力R= 軸向力A=0N，所以=0〈e Q= 有上式可得Q=（1）=所以有公式 s==10s=46585 h 〉所以軸承符合使用要求。有上式可得軸承A的使用壽命=2374 h若大修里程S定為100000公里，可計算出預(yù)期壽命即 = h (